CN105506472A - 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 - Google Patents
560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105506472A CN105506472A CN201410505187.0A CN201410505187A CN105506472A CN 105506472 A CN105506472 A CN 105506472A CN 201410505187 A CN201410505187 A CN 201410505187A CN 105506472 A CN105506472 A CN 105506472A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- less
- rolling
- equal
- temperature
- steel plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000002791 soaking Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 abstract 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 229910000742 Microalloyed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- -1 compound compound Chemical class 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000006735 deficit Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明提供一种560MPa级深海管线用热轧钢板，该钢板成分按重量百分比计如下：C：0.04％～0.09％、Si：0.18％～0.45％、Mn：1.2％～1.75％、P：≤0.020％、S≤0.003％、Nb≤0.08％、Ti≤0.025％、V≤0.03％、Mo≤0.20％、Cu≤0.25％、Ni：0.10％～0.30％、Cr≤0.25％、N≤0.008％、Al：0.010％～0.040％、Al/N≥2，余量为铁和不可避免的杂质；方法:连铸坯加热温度1160～1230℃，加热时间1.0-1.5min/mm，均热段保温时间不小于60min；粗轧道次压下量不小于15％，横向轧制变形量不小于30％，末道次变形量不小于20％，温度1000～1100℃；精轧温度750～830℃，累计变形量60％～75％；轧后冷却速度15～35℃/s，终冷温度400～500℃，后空冷。横纵向性能优异，抗腐蚀性能优异，适用于作为制造深海油气输送用管线的原料。
Description
技术领域
本发明属于低碳微合金钢领域，尤其涉及一种560MPa级厚规格深海管线用热轧钢板及其生产方法。
背景技术
能源需求促进海上油气资源的开发，海底管线的重要性日益凸显。海洋油气占全球石油天然气总储量的70％。我国海底油气储量丰富，仅南海就高达230亿至300亿吨，其中60％以上集中在深海，但我国开发能力仅限于300米以内浅海。深海管线钢开发是技术关键，恶劣的深海环境对海底管线提出了比陆地管线更高的质量要求，要求钢管高的横向强度、纵向强度、高的低温止裂韧性、良好的焊接性、抗大应变性能、部分油气介质还要求抗H2S腐蚀能力。深水油气田的开发对油气管道提出了更高更严格的要求，如高压压溃、高塑性、高疲劳、海水腐蚀等。同时，随着水深的增加，要求管道必须具有足够的厚度和强度；钢板厚度和强度的增加显著提高了对产品设计和生产的要求，其中包括厚规格钢板的强韧性保障、组织均匀性和细化、偏析和带状组织的控制及冷却均匀性等诸多问题。
目前，海底管线用钢的研究不多，国内更是尚处于起步阶段，研发和生产的多为小壁厚(厚度小于20mm)、低等级(X70级以下)的浅海管道用钢。
《一种用于制作海底管线的钢板及其轧制方法》(CN101082108)，公开了一种热轧管线卷板，化学成分重量百分比为C：0.030％～0.075％、Si：0.10％～0.30％、Mn：1.40％～1.60％、P≤0.015％、S≤0.003％、Cu≤0.20％、Ni：0.10％～0.25％、Mo：0.07％～0.20％、Nb：0.03％～0.05％、Ti：0.001％～0.02％、Al：0.01％～0.06％、Cr≤0.20％、N≤0.009％、Ca：0.001％～0.005％、B≤0.0005％、Sn≤0.010％、As≤0.030％，其厚度为6-14mm，-15℃冲击韧性均值在350J以下，不适宜作为深海管线的原料。
《抗HIC性优良的管线钢及其用该钢材制造出的管线管》(CN1914341)，公开的管线钢的化学成分重量百分比为C：0.03％～0.15％、Si：0.05％～1.0％、Mn：0.5％～1.80％、P≤0.015％、S≤0.004％、O≤0.01％、N≤0.007％、Ti≤0.024％、Al：0.010％～0.10％、Ca：0.0003％～0.02％，另外，还含有Mo：0.01％～1.0％、V：0.01％～0.30％、Nb：0.003％～0.10％、Cr：0.01％～1.0％、B：0.0001％～0.001％中的至少一种，所介绍的管线钢和无缝管具有良好的抗腐蚀性，但未介绍产品的韧性情况，同时，所介绍钢板厚度均在20mm以下，而且，轧后需要调质处理，增加了生产工序和成本。
《一种提高管线钢落锤性能的方法》(CN101476026)，公开了一种改善DWTT性能的工艺，但其所列举的实施例中仅能保证-15℃的DWTT性能，其-20℃时的冲击韧性均在400J以下，而且未说明所生产钢板厚度和耐腐蚀性能。
《海底管线钢管的制造方法》(CN101701315)，公开了一种海底管线用焊管的制作方法，其-25℃冲击韧性均在300J以下。因此，现有技术对560MPa级厚规格深海管线用钢的研究尚有不足。
发明内容
本发明的目的在于克服上述问题和不足而提供一种厚度30mm以上560MPa级厚规格深海管线钢管用热轧钢板及其生产方法，其横向和纵向屈服强度可达到550MPa或540MPa以上，横向和纵向抗拉强度达到630MPa或620MPa以上，横向-60℃的冲击韧性大于等于400J，横向-20℃DWTT剪切面积大于等于85％，同时，钢板抗腐蚀性能优异，96小时HIC试验结果符合NACE0284标准要求，适用于作为制造深海油气输送用管线的原料。
本发明目的是这样实现的：
一种560MPa级深海管线用热轧钢板，该钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.04％～0.09％、Si：0.18％～0.45％、Mn：1.2％～1.75％、P：≤0.020％、S≤0.003％、Nb≤0.08％、Ti≤0.025％、V≤0.03％、Mo≤0.20％、Cu≤0.25％、Ni：0.10％～0.30％、Cr≤0.25％、N≤0.008％、Al：0.010％～0.040％、Al/N≥2，余量为铁和不可避免的杂质；本发明所述钢的CEIIW控制在0.35％～0.40％、CEPCM控制在0.15％～0.19％，其中：
CEIIW＝C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5，
CEPCM＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
本发明化学成分设计理由如下：
C是保证强度的必要元素，为使厚规格钢板具有必要的强度，C含量必须保证下限为0.04％，但C含量增加，材料的韧性、焊接性和抗腐蚀性能会降低，因此，上限设为0.09％。
Si是有效的脱氧元素，还可以起到强化作用，但Si含量过高会使钢的塑性和韧性降低，因此设定其范围是0.18％～0.45％。
Mn是保证强度的有效元素，但Mn易偏析，其含量过高会影响韧性和抗腐蚀性，因此本发明认为将Mn含量控制在1.2％～1.75％较为适宜。
P、S为有害杂质元素，会诱发偏析，增大材料脆性，因此，其含量越低越好。
Nb、Ti即是固溶强化元素，又是碳氮化物形成元素，可以起到良好的细晶和强化效果，但其含量过高会影响韧性和焊接性，同时，碳氮化物析出增多对抗HIC性能也有害，因此，将Nb、Ti控制在Nb≤0.08％、Ti≤0.025％。
Mo、Cr可以有效增大材料的淬透性，增加强度和韧性，但含量过高对材料焊接性有不利影响，另外，从成本角度考虑也要适当设定其上限，因此将Mo、Cr控制在Mo≤0.20％、Cr≤0.25％。
Ni、Cu起固溶强化作用，还能改善耐蚀性，同时还是奥氏体稳定元素，可以提供淬透性，但其含量过高会影响经济性和焊接性，因此本发明控制在Ni：0.10％～0.30％，Cu≤0.25％。
N的存在会恶化母材和焊接热影响区的韧性，其含量不超过0.008％为宜。
Al是脱氧的必要元素，因此必须保证其含量，但Al含量过高会使钢中的夹杂物增加，因此，Als的含量控制在0.010％～0.040％为宜。Al/N≥2可以有效保证脱氧效果和Al-Ti-Mn复合化物的形成，有利于提高洁净度。
本发明的CEIIW控制在0.35％～0.40％、CEPCM控制在0.15％～0.19％，既可以保证钢板的强韧性，有能使钢板具有适宜的可焊性和变形能力。
本发明560MPa级厚规格深海管线用热轧钢板厚度在30mm以上。
一种560MPa级深海管线用热轧钢板的生产方法包括铁水预处理、冶炼、炉外精炼、保护浇注、控制轧制、控制冷却，轧制过程中连铸坯的加热温度1160～1230℃，加热时间1.0-1.5min/mm，均热段保温时间不小于60min，该加热工艺可以保证材料完全奥氏体化，使合金元素充分固溶，同时又能抑制奥氏体晶粒的过分长大；粗轧阶段采用横纵向轧制，道次压下量不小于15％，横向轧制变形量不小于30％，粗轧末道次变形量不小于20％，粗轧温度1000～1100℃，该粗轧工艺可在保证奥氏体再结晶细化的同时，降低纵横向组织的差异，保证良好的纵横向性能，精轧温度750～830℃，精轧阶段累计变形量60％～75％，通过控制轧制可以充分细化奥氏体晶粒尺寸，同时使奥氏体扁平化，增加相变形核位置，还能使奥氏体中储存一定的应变能，使形核率提高，相变后组织细化；轧后冷却速度15～35℃/s，终冷温度400～500℃，之后空冷，可以获得强韧性匹配良好的针状铁素体+贝氏体+块状铁素体的复合组织。
应用本发明可得厚度30mm以上的560MPa级厚规格深海管线用钢，其横向和纵向屈服强度可达到550MPa或540MPa以上，横向和纵向抗拉强度达到630MPa或620MPa以上，横向-60℃的冲击韧性大于等于400J，横向-20℃DWTT剪切面积大于等于85％，同时，钢板抗腐蚀性能优异，96小时HIC试验结果符合NACE0284标准要求，适用于作为制造深海油气输送用管线的原料。
附图说明
图1为本发明实施例1显微组织金相图。
具体实施方式
下面通过实施例对本发明作进一步的说明。
本发明实施例根据技术方案的组分配比，进行铁水预处理、冶炼、炉外精炼、保护浇注、控制轧制、控制冷却。本发明实施例钢的化学成分见表1。本发明实施例钢的主要工艺参数见表2。本发明实施例钢的综合性能见表3。本发明实施例钢抗HIC检验结果见表4。
表1本发明实施例钢的化学成分(wt％)
| 实施例 | C | Si | Mn | P | S | Nb | Ti | Ni |
| 1 | 0.070 | 0.26 | 1.61 | 0.007 | 0.001 | — | — | 0.21 |
| 2 | 0.059 | 0.31 | 1.66 | 0.008 | 0.001 | — | 0.022 | 0.24 |
| 3 | 0.040 | 0.45 | 1.75 | 0.012 | 0.002 | 0.01 | 0.006 | 0.14 |
| 4 | 0.068 | 0.27 | 1.40 | 0.010 | 0.002 | 0.04 | 0.011 | 0.28 |
| 5 | 0.047 | 0.18 | 1.37 | 0.008 | 0.002 | 0.06 | 0.024 | 0.22 |
| 6 | 0.088 | 0.18 | 1.23 | 0.011 | 0.001 | 0.08 | 0.015 | 0.12 |
| 实施例 | V | Cu | Mo | Cr | N | Als | CEIIW | CEPCM |
| 1 | 0.03 | — | 0.05 | — | 0.0033 | 0.022 | 0.37 | 0.169 |
| 2 | — | 0.12 | 0.16 | — | 0.0042 | 0.018 | 0.39 | 0.173 |
| 3 | — | 0.24 | — | — | 0.0051 | 0.037 | 0.35 | 0.156 |
| 4 | — | 0.14 | 0.12 | 0.24 | 0.0050 | 0.031 | 0.40 | 0.179 |
| 5 | — | 0.25 | 0.13 | 0.18 | 0.0045 | 0.038 | 0.37 | 0.155 |
| 6 | — | 0.06 | 0.20 | 0.16 | 0.0038 | 0.024 | 0.38 | 0.182 |
表2本发明实施例钢的主要工艺参数
表3本发明实施例钢的综合性能
表4本发明实施例钢抗HIC检验结果
| 实施例 | CLR，％ | CTR，％ | CSR，％ | 检验结论 |
| 1 | 0 | 0 | 0 | 合格 |
| 2 | 0 | 0 | 0 | 合格 |
| 3 | 0 | 0 | 0 | 合格 |
| 4 | 0 | 0 | 0 | 合格 |
| 5 | 0 | 0 | 0 | 合格 |
| 6 | 0 | 0 | 0 | 合格 |
Claims (2)
1.560MPa级深海管线用热轧钢板，其特征在于，该钢板的成分按重量百分比计如下：C：0.04％～0.09％、Si：0.18％～0.45％、Mn：1.2％～1.75％、P：≤0.020％、S≤0.003％、Nb≤0.08％、Ti≤0.025％、V≤0.03％、Mo≤0.20％、Cu≤0.25％、Ni：0.10％～0.30％、Cr≤0.25％、N≤0.008％、Al：0.010％～0.040％、Al/N≥2，余量为铁和不可避免的杂质；本发明所述钢的CEIIW控制在0.35％～0.40％、CEPCM控制在0.15％～0.19％，其中：
CEIIW＝C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5，
CEPCM＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B。
2.一种权利要求1所述的560MPa级深海管线用热轧钢板生产方法，包括冶炼、连铸、轧制、直接淬火、回火，其特征在于:轧制过程中连铸坯的加热温度1160～1230℃，加热时间1.0-1.5min/mm，均热段保温时间不小于60min；粗轧阶段采用横纵向轧制，道次压下量不小于15％，横向轧制变形量不小于30％，粗轧末道次变形量不小于20％，粗轧温度1000～1100℃，精轧温度750～830℃，精轧阶段累计变形量60％～75％；轧后冷却速度15～35℃/s，终冷温度400～500℃，之后空冷。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410505187.0A CN105506472A (zh) | 2014-09-26 | 2014-09-26 | 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410505187.0A CN105506472A (zh) | 2014-09-26 | 2014-09-26 | 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN105506472A true CN105506472A (zh) | 2016-04-20 |
Family
ID=55714763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410505187.0A Pending CN105506472A (zh) | 2014-09-26 | 2014-09-26 | 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105506472A (zh) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106282802A (zh) * | 2016-11-04 | 2017-01-04 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种控制管线钢大型夹杂物的生产工艺 |
| CN107557662A (zh) * | 2016-06-30 | 2018-01-09 | 鞍钢股份有限公司 | 调质型800MPa级低成本易焊接厚钢板及其生产方法 |
| CN108315540A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-07-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种横纵向性能差异小的管线钢板生产方法 |
| CN109680204A (zh) * | 2019-01-21 | 2019-04-26 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种深海抗酸管线钢及生产方法 |
| CN109694991A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种抗氢致裂纹性能优异的容器钢板 |
| CN109957730A (zh) * | 2017-12-14 | 2019-07-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高塑性厚壁深海管线用平板及其生产方法 |
| CN112226699A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-01-15 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种抗酸性管线钢的生产方法 |
| JP2021518488A (ja) * | 2018-03-19 | 2021-08-02 | タタ スチール リミテッド | 耐水素誘起割れ（ｈｉｃ）性が強化されたｘ−６５グレードのａｐｉ ５ｌ ｐｓｌ−２仕様に適合する鋼組成物及びその鋼の製造方法 |
| CN113913695A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-11 | 鞍钢股份有限公司 | 耐腐蚀抗疲劳水下油气采输用管线钢及其生产方法 |
| CN113930685A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-14 | 鞍钢股份有限公司 | 700MPa级高塑变析出强化管线钢板及其生产方法 |
| CN114134414A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-03-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低屈强比高韧性钢及其制备方法 |
| CN114774659A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-07-22 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种石油天然气输送管线用微合金钢卷的制造方法 |
| CN115491613A (zh) * | 2022-07-06 | 2022-12-20 | 鞍钢股份有限公司 | 热加工和焊接性良好的结构管用宽厚钢板及其生产方法 |
| RU2805839C1 (ru) * | 2022-12-14 | 2023-10-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов (варианты) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6024325A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-07 | Kawasaki Steel Corp | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP2011179042A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 |
| CN102409224A (zh) * | 2010-09-21 | 2012-04-11 | 鞍钢股份有限公司 | 低温韧性优异的厚规格海底管线用热轧钢板及其生产方法 |
-
2014
- 2014-09-26 CN CN201410505187.0A patent/CN105506472A/zh active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6024325A (ja) * | 1983-07-19 | 1985-02-07 | Kawasaki Steel Corp | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP2011179042A (ja) * | 2010-02-26 | 2011-09-15 | Jfe Steel Corp | 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法 |
| CN102409224A (zh) * | 2010-09-21 | 2012-04-11 | 鞍钢股份有限公司 | 低温韧性优异的厚规格海底管线用热轧钢板及其生产方法 |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107557662A (zh) * | 2016-06-30 | 2018-01-09 | 鞍钢股份有限公司 | 调质型800MPa级低成本易焊接厚钢板及其生产方法 |
| CN106282802A (zh) * | 2016-11-04 | 2017-01-04 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种控制管线钢大型夹杂物的生产工艺 |
| CN109694991A (zh) * | 2017-10-20 | 2019-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种抗氢致裂纹性能优异的容器钢板 |
| CN109957730B (zh) * | 2017-12-14 | 2020-09-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高塑性厚壁深海管线用平板及其生产方法 |
| CN109957730A (zh) * | 2017-12-14 | 2019-07-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高塑性厚壁深海管线用平板及其生产方法 |
| CN108315540A (zh) * | 2018-02-13 | 2018-07-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种横纵向性能差异小的管线钢板生产方法 |
| JP2021518488A (ja) * | 2018-03-19 | 2021-08-02 | タタ スチール リミテッド | 耐水素誘起割れ（ｈｉｃ）性が強化されたｘ−６５グレードのａｐｉ ５ｌ ｐｓｌ−２仕様に適合する鋼組成物及びその鋼の製造方法 |
| CN109680204A (zh) * | 2019-01-21 | 2019-04-26 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种深海抗酸管线钢及生产方法 |
| CN112226699A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-01-15 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种抗酸性管线钢的生产方法 |
| CN112226699B (zh) * | 2020-10-28 | 2022-03-01 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种抗酸性管线钢的生产方法 |
| CN113913695A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-11 | 鞍钢股份有限公司 | 耐腐蚀抗疲劳水下油气采输用管线钢及其生产方法 |
| CN113930685A (zh) * | 2021-10-13 | 2022-01-14 | 鞍钢股份有限公司 | 700MPa级高塑变析出强化管线钢板及其生产方法 |
| CN114134414A (zh) * | 2021-11-12 | 2022-03-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低屈强比高韧性钢及其制备方法 |
| CN114774659A (zh) * | 2022-05-25 | 2022-07-22 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种石油天然气输送管线用微合金钢卷的制造方法 |
| CN115491613A (zh) * | 2022-07-06 | 2022-12-20 | 鞍钢股份有限公司 | 热加工和焊接性良好的结构管用宽厚钢板及其生产方法 |
| RU2805839C1 (ru) * | 2022-12-14 | 2023-10-24 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов (варианты) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102409224B (zh) | 低温韧性优异的厚规格海底管线用热轧钢板及其生产方法 | |
| CN105506472A (zh) | 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 | |
| CN102666897B (zh) | 加工性优异的高韧性耐磨钢 | |
| CN101440461B (zh) | 一种耐油井气腐蚀抽油杆钢及其制造方法 | |
| CN103266278B (zh) | 一种调质型管线钢板及其生产方法 | |
| CN109957712B (zh) | 一种低硬度x70m管线钢热轧板卷及其制造方法 | |
| EP3124640B1 (en) | Steel plate with yield strength at 890mpa level and low welding crack sensitivity and manufacturing method therefor | |
| CN104264069B (zh) | 一种特厚规格x70管线钢及其制造方法 | |
| US20180298459A1 (en) | Online-control cooling process for seamless steel tube for effectively refining grains and the method for manufacturing thereof | |
| US20180291475A1 (en) | Ultra-high strength and ultra-high toughness casing steel, oil casing, and manufacturing method thereof | |
| CN102912228B (zh) | 一种经济型高强度低屈强比管件钢及其生产方法 | |
| CN109161790A (zh) | 一种酸性条件下使用的高级别高韧性管件钢板及其制造方法 | |
| CN105624585B (zh) | 一种浮式lng管线用x80q热轧厚板及其生产方法 | |
| CN103469098B (zh) | 一种具有良好抗hic性能的x80管线钢及其生产方法 | |
| CN103147010B (zh) | 一种抗氢和抗硫化氢腐蚀钢锻件及其生产工艺 | |
| CN112251672B (zh) | 焊接性能优良的低屈强比eh690钢板及其制造方法 | |
| CN111893386B (zh) | 基于塑变和抗压溃性设计深水管线用厚板及其生产方法 | |
| CN102719753B (zh) | 一种低屈强比高强度钢板及其制造方法 | |
| CN102400043A (zh) | 一种大厚度海洋工程用钢板及其生产方法 | |
| CN103484771B (zh) | 一种海洋平台用高铝低密度中厚钢板及其制备方法 | |
| CN107385360A (zh) | 一种双相不锈钢钢筋及其制备方法 | |
| CN105695898B (zh) | 一种浮式lng管线用x70q热轧厚板及其生产方法 | |
| CN104818427A (zh) | 一种直缝焊管用耐硫化氢腐蚀的x70管线钢及生产方法 | |
| CN104419872A (zh) | 一种具有抗hic性能的x52无缝管线管及其制造方法 | |
| CN101880835A (zh) | 一种耐海水腐蚀超低碳贝氏体钢及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20160420 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |