CN104451377A - 一种低碳铝镇静钢热镀锌板及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于金属材料加工技术领域，公开了一种低碳铝镇静钢热镀锌板及其生产方法，所述低碳铝镇静钢的化学成分质量百分比为：C：0.015％～0.08％；Si：小于等于0.03％；Mn：0.10％～0.15％；P：小于等于0.020％；S：小于等于0.010％；Al：0.035％～0.06％；N：小于等于0.0020％；余量为Fe和不可避免杂质。该低碳铝镇静钢热镀锌板能够从化学成分上避免低碳铝镇静钢热镀锌板在彩涂后折弯起棱。本发明还公开了一种低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，对热轧板头部和尾部不同长度分别采用高于中部的卷曲温度，热轧板中部卷曲温度根据碳含量设定，在650-730℃范围内，退火温度采用750±5℃，光整延伸率采用0.8-1.9％。能够从生产方法上避免热镀锌板通卷特别是头尾在彩涂后折弯起棱。
Description
技术领域
本发明涉及金属加工技术领域，特别涉及一种低碳铝镇静钢热镀锌板及其生产方法。
背景技术
用热镀锌板生产家电面板的一般工艺流程为：彩涂—剪切—折弯成形。彩涂过程是将有机涂料涂敷在热镀锌板表面,经烘烤完成固化，烘烤温度一般在210-250℃。彩涂后的铝镇静钢热镀锌板在折弯过程中常出现起棱现象，造成废品率偏高，使成本提高。
铝镇静钢热镀锌板起棱的本质原因是应变时效现象造成的，即由于热镀锌板在经过彩涂过程的高温烘烤后，基体中出现大量固溶碳氮原子，对位错进行钉扎，从而使热镀锌板在折弯成形过程中在表面形成滑移线而起棱。
低碳铝镇静钢热镀锌板的生产工艺流程为：铁水预处理→转炉→RH精炼→板坯浇注→钢坯精整→板坯加热→粗轧→精轧→卷曲→开卷→焊接→酸洗→冷轧→卷曲→开卷→焊接→清洗→退火→热镀锌→光整→拉矫→钝化→涂油→卷曲。其中，热轧后卷曲时通常采用较高的卷曲温度，卷曲后冷却过程中钢卷头尾由于冷速快影响了碳化物和氮化物析出，使热镀锌板头尾固溶碳和固溶氮比中部多，在彩涂后折弯过程中头部和尾部更容易出现起棱问题。热镀锌卷头尾只能切掉降级或完全成为废品，造成很大浪费。
另外，目前钢厂缺乏衡量热镀锌板是否会在彩涂后出现折弯起棱的表征方法，无法对产品进行出厂前的有效检验。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种能够避免在彩涂后折弯起棱的低碳铝镇静钢热镀锌板，同时提出了用于该热镀锌板生产的生产方法，能够避免通卷特别是头尾在彩涂后折弯起棱。
为解决上述技术问题，本发明提供了一种低碳铝镇静钢热镀锌板，所述低碳铝镇静钢的化学成分质量百分比为：
C：0.015％～0.08％；
Si：小于等于0.03％；
Mn：0.10％～0.15％；
P：小于等于0.020％；
S：小于等于0.010％；
Al：0.035％～0.06％；
N：小于等于0.0020％；
余量为Fe和不可避免杂质。
进一步地，取GB/T 228.1金属拉伸试验中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。
一种低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于：在热轧后卷曲工艺过程中，对热轧板，其碳含量区间为0.015％～0.044％、0.045％～0.064％以及0.065％～0.08％中任一个，同时厚度区间为2.3mm～2.75mm、3.0mm～4.0mm以及4.5mm～5.5mm中任一个的；对热轧板头部和尾部不同长度分别采用高于中部的卷曲温度。
进一步地，热轧后卷曲工艺过程中头尾控制技术参数如下：
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高40℃，尾部120米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高40℃，尾部90米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高40℃，尾部50米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高30℃，尾部120米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高30℃，尾部90米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高30℃，尾部50米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高20℃，尾部120米卷曲温度比中部高30℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高20℃，尾部90米卷曲温度比中部高30℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高20℃，尾部50米卷曲温度比中部高30℃。
进一步地，热轧后卷曲工艺过程中中部卷曲温度控制如下：
对碳含量在0.015％～0.044％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在720±10℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在690±10℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在660±10℃。
进一步地，退火温度为750±5℃。
进一步地，光整工艺过程中控制光整延伸率如下：
镀锌板的厚度为0.4mm～0.59mm时，光整延伸率为0.9±0.1％。
镀锌板的厚度为0.6mm～0.99mm时，光整延伸率为1.2±0.1％。
镀锌板的厚度为1.0mm～1.49mm时，光整延伸率为1.6±0.1％。
镀锌板的厚度为1.5mm～3.0mm时，光整延伸率为1.8±0.1％。
进一步地，采用上述方法生产的低碳铝镇静钢热镀锌板，取GB/T 228.1金属拉伸试验中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。
本发明提供的本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板中Mn含量较低，在0.1-0.15％，使固溶Mn对碳化物析出的抑制作用降低，能够降低低碳铝镇静钢热镀锌板中的固溶碳含量。Al含量较高，在0.035-0.06％，N含量较低，小于等于0.0020％，能够保证N以AlN的形式充分析出，降低低碳铝镇静钢热镀锌板中的固溶氮含量。从而，从化学成分上避免低碳铝镇静钢热镀锌板在彩涂后折弯起棱。
同时，基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，提高了热轧板头部和尾部的卷曲温度，避免卷曲后内外圈冷速快造成的碳化物和AlN不能充分析出的问题。基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，对不同碳含量的热轧板，头、中尾采用不同的卷曲温度，随着碳含量增加，中部卷曲温度和头尾卷曲温度提高幅度都降低。中部卷取温度采用稍高于共析温度，使得固溶碳可以充分以珠光体和渗碳体的形式析出。如果卷取温度过低，共析反应不能充分完成，珠光体不能充分析出。如果卷曲温度过高，先共析铁素体充分形核和长大，使得热轧板铁素体晶粒尺寸过大，退火过程中碳化物的析出位置减少，使得热镀锌板固溶碳含量增加。而随着碳含量升高，共析温度降低，因此，中部卷曲温度和头尾卷曲温度提高幅度都降低。同时，基于本发明的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，对不同厚度的热轧板，头尾提高卷曲温度的长度不同，能够保证对不同厚度的热轧板头尾冷速快的部分充分进行温度补偿但又不会造成过度补偿。从而，从生产方法上解决了热轧板头尾冷速快造成的热镀锌板头尾彩涂后折弯起棱的问题。
同时，基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，采用较低的退火温度，可以防止退火过程中碳化物大量溶解，避免热镀锌板固溶碳含量增加而引起彩涂后折弯起棱问题。同时，针对不同厚度的热镀锌板，采用较大的光整延伸率，可以提高热镀锌板的位错密度，增加可动位错，避免彩涂后固溶碳氮钉扎位错而出现折弯起棱问题。
基于本发明提供的一种低碳铝镇静钢热镀锌板及其生产方法，得到的热镀锌板其力学性能基本满足以下指标：取GB/T 228.1中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。在满足该指标的情况下，镀锌板抗时效性能非常好，在实际彩涂后，折弯过程中一般不会出现起棱问题。该检测指标可以作为衡量热镀锌板在彩涂后是否出现折弯起棱的表征方法。
附图说明
图1为本发明实施例提供的碳含量0.065％，厚度0.4mm的热镀锌板头部横截面金相；
图2为本发明实施例提供的碳含量0.065％，厚度0.4mm的热镀锌板中部横截面金相；
图3为本发明实施例提供的碳含量0.065％，厚度0.4mm的热镀锌板尾部横截面金相。
具体实施方式
参见图1，本发明实施例提供的一种低碳铝镇静钢热镀锌板，为了深入了解本发明，下面结合附图，以低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z为例对本发明进行详细说明。
低碳铝镇静钢的化学成分质量百分比为：
C：0.015％～0.08％；
Si：小于等于0.03％；
Mn：0.10％～0.15％；
P：小于等于0.020％；
S：小于等于0.010％；
Al：0.035％～0.06％；
N：小于等于0.0020％；
余量为Fe和不可避免杂质。
其中，本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z的化学成分质量百分比可以分别为
C，0.015％；Si，0.03％；Mn，0.1％；P，0.010％；S，0.010％；Al，0.035％，N，0.0020％，余量为Fe和杂质。
或者，
C，0.03％；Si，0.02％；Mn，0.12％；P，0.020％；S，0.008％；Al，0.04％，N，0.0018％，余量为Fe和杂质。
或者，
C，0.044％；Si，0.02％；Mn，0.15％；P，0.010％；S，0.010％；Al，0.06％，N，0.0015％，余量为Fe和杂质。
或者
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或者，
C，0.05％；Si，0.015％；Mn，0.13％；P，0.015％；S，0.009％；Al，0.051％，N，0.0015％，余量为Fe和杂质。
或者，
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或者，
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或者，
C，0.07％；Si，0.022％；Mn，0.12％；P，0.011％；S，0.009％；Al，0.06％，N，0.0010％，余量为Fe和杂质。
或者，
C，0.08％；Si，0.020％；Mn，0.10％；P，0.009％；S，0.008％；Al，0.05％，N，0.0014％，余量为Fe和杂质。
造成低碳铝镇静钢热镀锌板彩涂后折弯起棱的主要原因为热镀锌板的铁素体组织中固溶碳和固溶氮含量高，为了避免起棱问题，固溶碳应尽可能以碳化物的形式析出，固溶氮应尽可能以AlN的形式析出。
铁素体中的固溶Mn与固溶碳发生交互作用，会阻碍碳化物的析出，本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板中Mn含量在0.1-0.15％，使固溶Mn对碳化物析出的抑制作用降低，能够降低低碳铝镇静钢热镀锌板中的固溶碳含量。铝在低碳铝镇静钢中的主要作用为脱氧剂，脱氧后残存于钢中的铝可以部分形成AlN。本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板中Al含量较高，在0.035-0.06％，N含量较低，≤0.0020％，能够保证N以AlN的形式充分析出，降低低碳铝镇静钢热镀锌板中的固溶氮含量。从而，从化学成分上避免低碳铝镇静钢热镀锌板在彩涂后折弯起棱。
本实施例还提供一种低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，在热轧后卷曲工艺过程中，对热轧板，其碳含量区间为0.015％～0.044％、0.045％～0.064％以及0.065％～0.08％中任一个，同时厚度区间为2.3mm～2.75mm、3.0mm～4.0mm以及4.5mm～5.5mm中任一个的；对热轧板头部和尾部不同长度分别采用高于中部的卷曲温度。即，本实施例提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z的生产方法，根据热轧板碳含量和厚度，对热轧板头部和尾部不同长度分别采用高于中部的卷曲温度。
热轧后卷曲工艺过程中头尾控制技术参数如下：
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高40℃，尾部120米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高40℃，尾部90米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高40℃，尾部50米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高30℃，尾部120米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高30℃，尾部90米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高30℃，尾部50米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高20℃，尾部120米卷曲温度比中部高30℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高20℃，尾部90米卷曲温度比中部高30℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高20℃，尾部50米卷曲温度比中部高30℃。
热轧板头部和尾部采用高于中部的卷曲温度可以避免热轧卷曲后头尾冷速快造成的热镀锌板头尾碳化物和AlN不能充分析出的问题，避免热镀锌板头部和尾部在彩涂后折弯过程中出现起棱问题。基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，对不同碳含量的热轧板，头部、中部和尾部分别采用不同的卷曲温度，当碳含量较高时，中部采用较低卷曲温度，同时头尾部卷曲温度提高的幅度减小。由于碳含量升高，共析温度降低，本发明实施例的方法使不同碳含量热轧板都在稍高于共析温度卷取，珠光体和渗碳体充分析出，可以防止卷取温度过低时珠光体不能充分析出，同时防止卷取温度过高时铁素体晶粒粗大影响退火过程中碳化物的析出，避免热镀锌板固溶碳含量升高。基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，对不同厚度的热轧板，头尾提高卷曲温度的长度不同，对薄规格板头尾提高卷曲温度的长度较长，能够保证对不同厚度的热轧板头尾冷速快的部分充分进行温度补偿但又不会造成过度补偿。从而，从生产方法上解决了DX51D+Z热镀锌板头尾彩涂后折弯起棱的问题。
热轧后卷曲工艺过程中中部卷曲温度控制如下：
对碳含量在0.015％～0.044％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在720±10℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在690±10℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在660±10℃。
退火温度为750±5℃。
本发明实施例提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z的生产方法，采用的退火温度较低，为750±5℃，可以防止退火过程中碳化物大量溶解，避免热镀锌板固溶碳含量增加而引起彩涂后折弯起棱问题。
光整工艺过程中控制光整延伸率如下：
镀锌板的厚度为0.4mm～0.59mm时，光整延伸率为0.9±0.1％。
镀锌板的厚度为0.6mm～0.99mm时，光整延伸率为1.2±0.1％。
镀锌板的厚度为1.0mm～1.49mm时，光整延伸率为1.6±0.1％。
镀锌板的厚度为1.5mm～3.0mm时，光整延伸率为1.8±0.1％。
基于本发明实施例提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z的生产方法中，对不同厚度的热镀锌板，采用较大的光整延伸率，可以提高热镀锌板的位错密度，增加可动位错，避免彩涂后固溶碳氮钉扎位错而出现折弯起棱问题。
参见图1-图3，采用本发明实施例提供的碳含量0.065％的低碳铝镇静钢，采用本发明实施例提供的生产方法生产的厚度0.4mm的热镀锌板，头部和尾部的组织结构与中部相同，都为铁素体、珠光体和渗碳体，头尾部的铁素体晶粒尺寸和珠光体渗碳体大小分布都与中部没有差别。
基于本发明实施例提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z及其生产方法，得到的热镀锌板其力学性能基本满足以下指标：取GB/T 228.1中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。
本实施例提供表1，81个低碳铝镇静钢DX51D+Z，根据每一卷的碳含量和热轧板厚度，设定头、中、尾不同长度的卷曲温度，根据热镀锌板厚度，设定光整延伸率，从得到的热镀锌板头部、中部和尾部，取GB/T 228.1中的P6力学拉伸试样，模拟彩涂工艺250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的头部、中部和尾部的屈服点延伸率如下表所示：
表1 本发明实施例1～81提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z的具体应用实例及具体参数
从表1可以看出，81个具体应用实例提供的低碳铝镇静钢热镀锌板DX51D+Z头、中、尾模拟彩涂后进行拉伸试验，得到的头、中、尾的屈服点延伸率均较低，即屈服平台长度较短，其在实际生产过程彩涂—剪切—折弯成形后，均没有出现起棱。
本发明实施例提供的本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板中Mn含量较低，在0.1-0.15％，使固溶Mn对碳化物析出的抑制作用降低，能够降低低碳铝镇静钢热镀锌板中的固溶碳含量。Al含量较高，在0.035-0.06％，N含量较低，小于等于0.0020％，能够保证N以AlN的形式充分析出，降低低碳铝镇静钢热镀锌板中的固溶氮含量。从而，从化学成分上避免低碳铝镇静钢热镀锌板在彩涂后折弯起棱。
同时，基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，提高了热轧板头部和尾部的卷曲温度，避免卷曲后内外圈冷速快造成的碳化物和AlN不能充分析出的问题。基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，对不同碳含量的热轧板，头、中尾采用不同的卷曲温度，随着碳含量增加，中部卷曲温度和头尾卷曲温度提高幅度都降低。中部卷取温度采用稍高于共析温度，使得固溶碳可以充分以珠光体和渗碳体的形式析出。如果卷取温度过低，共析反应不能充分完成，珠光体不能充分析出。如果卷曲温度过高，先共析铁素体充分形核和长大，使得热轧板铁素体晶粒尺寸过大，退火过程中碳化物的析出位置减少，使得热镀锌板固溶碳含量增加。而随着碳含量升高，共析温度降低，因此，中部卷曲温度和头尾卷曲温度提高幅度都降低。同时，基于本发明的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，对不同厚度的热轧板，头尾提高卷曲温度的长度不同，能够保证对不同厚度的热轧板头尾冷速快的部分充分进行温度补偿但又不会造成过度补偿。从而，从生产方法上解决了热轧板头尾冷速快造成的热镀锌板头尾彩涂后折弯起棱的问题。
同时，基于本发明提供的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法中，采用较低的退火温度，可以防止退火过程中碳化物大量溶解，避免热镀锌板固溶碳含量增加而引起彩涂后折弯起棱问题。同时，针对不同厚度的热镀锌板，采用较大的光整延伸率，可以提高热镀锌板的位错密度，增加可动位错，避免彩涂后固溶碳氮钉扎位错而出现折弯起棱问题。
基于本发明提供的一种低碳铝镇静钢热镀锌板及其生产方法，得到的热镀锌板其力学性能基本满足以下指标：取GB/T 228.1中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。在满足该指标的情况下，镀锌板抗时效性能非常好，在实际彩涂后，折弯过程中一般不会出现起棱问题。该检测指标可以作为衡量热镀锌板在彩涂后是否出现折弯起棱的表征方法。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (8)
1.一种低碳铝镇静钢热镀锌板，其特征在于，所述低碳铝镇静钢的化学成分质量百分比为：
C：0.015％～0.08％；
Si：小于等于0.03％；
Mn：0.10％～0.15％；
P：小于等于0.020％；
S：小于等于0.010％；
Al：0.035％～0.06％；
N：小于等于0.0020％；
余量为Fe和不可避免杂质。
2.如权利要求1所述的低碳铝镇静钢热镀锌板，其特征在于：取GB/T228.1金属拉伸试验中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。
3.一种低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于：在热轧后卷曲工艺过程中，对热轧板，其碳含量区间为0.015％～0.044％、0.045％～0.064％以及0.065％～0.08％中任一个，同时厚度区间为2.3mm～2.75mm、3.0mm～4.0mm以及4.5mm～5.5mm中任一个的；对热轧板头部和尾部不同长度分别采用高于中部的卷曲温度。
4.如权利要求3所述的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于，热轧后卷曲工艺过程中头尾控制技术参数如下：
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高40℃，尾部120米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高40℃，尾部90米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.015％～0.044％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高40℃，尾部50米卷曲温度比中部高60℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高30℃，尾部120米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高30℃，尾部90米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高30℃，尾部50米卷曲温度比中部高40℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在2.3mm～2.75mm范围内的热轧板，头部60米卷曲温度比中部高20℃，尾部120米卷曲温度比中部高30℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在3.0mm～4.0mm范围内的热轧板，头部40米卷曲温度比中部高20℃，尾部90米卷曲温度比中部高30℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内，厚度在4.5mm～5.5mm范围内的热轧板，头部20米卷曲温度比中部高20℃，尾部50米卷曲温度比中部高30℃。
5.如权利要求3所述的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于，热轧后卷曲工艺过程中中部卷曲温度控制如下：
对碳含量在0.015％～0.044％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在720±10℃；
对碳含量在0.045％～0.064％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在690±10℃；
对碳含量在0.065％～0.08％范围内的热轧板，中部卷曲温度控制在660±10℃。
6.如权利要求3所述的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于，退火温度为750±5℃。
7.如权利要求3～6任一项所述的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于，光整工艺过程中控制光整延伸率如下：
镀锌板的厚度为0.4mm～0.59mm时，光整延伸率为0.9±0.1％。
镀锌板的厚度为0.6mm～0.99mm时，光整延伸率为1.2±0.1％。
镀锌板的厚度为1.0mm～1.49mm时，光整延伸率为1.6±0.1％。
镀锌板的厚度为1.5mm～3.0mm时，光整延伸率为1.8±0.1％。
8.如权利要求7所述的低碳铝镇静钢热镀锌板的生产方法，其特征在于：采用上述方法生产的低碳铝镇静钢热镀锌板，取GB/T 228.1金属拉伸试验中的P6力学拉伸试样，250℃烘烤100s后，进行常温拉伸试验，得到的屈服点延伸率Ae≤1.5％。
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