CN104271365B

CN104271365B - 充气轮胎

Info

Publication number: CN104271365B
Application number: CN201380023128.3A
Authority: CN
Inventors: 须贺勇一
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2012-06-27
Filing date: 2013-06-26
Publication date: 2016-01-20
Anticipated expiration: 2033-06-26
Also published as: KR101883349B1; KR101586264B1; CN104271365A; KR20150070422A; WO2014003033A1; JP5664825B2; KR20140130247A; JPWO2014003033A1

Abstract

在充气轮胎的以胎面部为边界的轮胎宽度方向上的两侧的半胎面区域的至少一方，具有：2根周向主槽；周向细槽，其设置在所述2根周向主槽之间，槽宽度窄，槽深度浅；以及倾斜槽，其在所述周向主槽中胎肩一侧的周向主槽与所述周向细槽之间连接，相对于轮胎宽度方向倾斜。在所述周向主槽中的中央侧的周向主槽与所述周向细槽之间形成有在轮胎周向上连续延伸的陆部。在所述周向细槽的两侧的侧壁的各个设置有倒角。所述倒角中，第1侧壁的倒角随着从所述连接位置中的第1连接位置朝向第2连接位置行进而倒角角度逐渐变小，与第1侧壁相对的第2侧壁的倒角的该倒角角度逐渐变大。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及具有胎面花纹的充气轮胎。

背景技术

伴随近年来的车辆的低燃耗化的要求，对于充气轮胎(以后，简称为轮胎)也要求滚动阻力的降低。通过改变一般来说对轮胎的滚动阻力影响最大的胎面橡胶的物理性质，能够有效地减低轮胎的滚动阻力。

例如，在胎面橡胶中，作为加强材料，除了碳之外还含有二氧化硅，在使碳和二氧化硅结合了的状态下，使加强材料配合于胎面橡胶。由此，既能减低滚动阻力，又能确保操纵稳定性能(抓地力)。

另外，在乘用车用轮胎中，一般使用具有如下胎面花纹的轮胎：在以轮胎中央线为边界而在轮胎宽度方向上的两侧划分出的半胎面区域的各个，设置有2根在轮胎周向上延伸的周向主槽，槽面积比例处于20～40％的范围。该周向主槽在确保包含排水性的在湿润路面的操纵稳定性的方面是重要的。作为这样的胎面花纹的一例，例如可举出下述专利文献1所述的轮胎。

另外，在乘用车用轮胎中，在轮胎制造工序的硫化工序中，使用具有上模以及下模的对开式的模具来形成胎面花纹。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2000-43511号公报

发明内容

发明要解决的问题

在使用用于使滚动阻力降低的胎面橡胶来制造这样地具有在半胎面区域的各个具有周向主槽的胎面花纹的轮胎的情况下，有时因轮胎硫化而产生胎面缺损。

具体而言，在使用对开式模具对轮胎进行硫化来形成胎面花纹时，会产生被2个周向槽夹着的陆部的端附近损伤的胎面缺损。在硫化刚结束后，硫化使用的模具从轮胎拔出，使模具相对于轮胎相对移动，以使得与胎面花纹的周向槽对应的模具的凸部沿槽宽度方向从周向主槽强制脱离。此时，上述模具的凸部一边按压胎面花纹的陆部一边在轮胎宽度方向上擦蹭该胎面花纹的陆部。另一方面，因为为了降低滚动阻力而使用的胎面橡胶的断裂伸长率小，所以由于上述模具的凸部擦蹭胎面橡胶的表面，会对陆部作用轮胎宽度方向上的大的力，尤其是在陆部的端附近容易缺损。

为了消除这样的胎面缺损，可使用将形成胎面花纹的模具在轮胎周向上分割成多个区间的分割模具。但是，由于具有与胎面花纹对应的凹凸的分割模具会增加制作成本，所以难以以低成本制造乘用车用轮胎。

于是，本发明的目的在于提供具有如下胎面花纹的充气轮胎，其不增加制作成本，在轮胎制造过程中难以产生胎面缺损，干燥路面上的操纵稳定性优异。

用于解决问题的手段

本发明的一实施方式是在胎面部具有胎面花纹的充气轮胎。在该充气轮胎的胎面部的以轮胎中央线为边界的轮胎宽度方向上的两侧的半胎面区域的至少一方，具有：

2根周向主槽，其在轮胎周向上延伸；

沿所述轮胎周向延伸的周向细槽，其设置在所述2根周向主槽之间，与所述周向主槽相比，槽宽度细，槽深度浅；

相对于轮胎宽度方向倾斜、在轮胎周向上设置有多个的倾斜槽，其将所述周向主槽中位于胎肩一侧的胎肩侧主槽与所述周向细槽之间连接；

在轮胎周向上连续延伸的陆部，其形成在所述周向主槽中位于轮胎中央线一侧的中央侧主槽与所述周向细槽之间；以及

倒角部，其设置在所述倾斜槽中沿所述轮胎周向相邻的2个相邻的相邻倾斜槽的各个与所述周向细槽连接的连接位置之间的、所述周向细槽的两侧的侧壁的各个，包含：第1倒角，其在所述侧壁中的第1侧壁，随着从所述连接位置中的第1连接位置朝向第2连接位置行进，相对于胎面法线方向的倒角角度逐渐变小；和第2倒角，其设置在所述侧壁中与所述第1侧壁相对的第2侧壁，随着从所述第1连接位置朝向所述第2连接位置行进，相对于胎面法线方向的倒角角度逐渐变大。

优选，在所述胎面部的以轮胎中央线为边界的轮胎宽度方向上的两侧的半胎面区域的各个，具有所述周向主槽、所述周向细槽、所述陆部以及所述倒角部。

另外，优选，所述周向细槽的轮胎宽度方向上的中心设置在相对于所述胎肩侧主槽与所述中央侧主槽之间的区域的轮胎宽度方向上的中心位置靠所述轮胎中央线一侧。

此时，更加优选，在将所述胎肩侧主槽与所述中央侧主槽之间的所述区域的沿所述轮胎宽度方向的宽度设为A时，所述周向细槽的轮胎宽度方向上的中心从所述中心位置以宽度A的30％～40％的范围向所述轮胎中央线一侧偏置。

优选，所述第1倒角以及所述第2倒角的沿轮胎宽度方向的宽度的最大宽度是所述陆部的宽度的20～30％。

优选，所述第1倒角以及所述第2倒角的深度是所述中央侧主槽的槽深度的15～25％。

优选，所述胎面部的胎面橡胶的100℃下的断裂伸长率(JISK6251)为300～400％。

优选，所述胎面部的胎面橡胶的60℃下的tanδ为0.18以下。

优选，还在设置于所述胎肩侧主槽的轮胎宽度方向外侧的胎肩陆部的区域，具有：在轮胎周向上设置多个的胎肩耳槽，其从胎面花纹的花纹端部朝向所述胎肩侧主槽延伸，不与所述胎肩侧主槽连接而在中途封闭；和在轮胎周向上设置多个的刀槽花纹，其从所述胎肩侧主槽朝向花纹端部延伸，在中途封闭。

所述胎面部例如是使用一对模具形成的，该一对模具分别形成以轮胎中央线为边界而位于轮胎宽度方向上的两侧的胎面花纹。

发明效果

根据本发明的充气轮胎，能够提供一种具有不增加制作成本、在轮胎制造过程中难以产生胎面缺损、在干燥路面上的操纵稳定性优异的胎面花纹的充气轮胎。

附图说明

图1是本实施方式的轮胎的轮廓剖视图。

图2是在图1所示的轮胎的胎面部形成的胎面花纹的平面展开图。

图3(a)是图2所示的胎面花纹的周向细槽的周围的放大平面图，(b)、(c)是周向细槽的剖视图。

图4是示出以往例的胎面花纹的平面展开图。

图5(a)～(c)是示出比较例的胎面花纹的平面展开图。

具体实施方式

以下，对本发明的充气轮胎详细地进行说明。以下说明的实施方式的充气轮胎，除了乘用车用轮胎之外，还能够应用于小型卡车用轮胎或者公共汽车(bus)/卡车用轮胎。乘用车用轮胎例如是由JATMAYEARBOOK2011(日本机动车轮胎协会标准)的A章确定的轮胎，小型卡车用轮胎是由JATMAYEARBOOK2011的B章确定的轮胎，公共汽车/卡车用轮胎是由JATMAYEARBOOK2011的C章确定的轮胎。以下说明的本实施方式的充气轮胎是乘用车用轮胎。

此外，轮胎宽度方向是与充气轮胎的旋转轴平行的方向。轮胎宽度方向外侧是轮胎宽度方向上的2个方向中离开轮胎中央线CL的一侧。另外，轮胎宽度方向内侧是轮胎宽度方向上的2个方向中接近轮胎中央线CL一侧。轮胎周向是轮胎胎面部以充气轮胎的旋转轴为旋转中心进行旋转的方向。轮胎径向是与充气轮胎的旋转轴正交的方向。轮胎径向外侧是指离开所述旋转轴的一侧。另外，轮胎径向内侧是指接近所述旋转轴的一侧。

以后所说明的轮胎接地宽度是指，在将轮胎安装于标准轮辋，在标准内压的条件以及标准载重的80％的条件下，沿垂直方向对轮胎向平板上负荷时，在平板上形成的接地面的轮胎宽度方向上的接地端间的最大直线距离。接地端E在图2中由虚线示出。所谓槽面积比，是指在上述接地宽度的范围内朝向轮胎径向外侧开口的槽开口部分的面积相对于位于该接地区域内的轮胎一周的胎面区域的面积的比例。

此处，所谓标准轮辋，是指JATMA规定的“标准轮辋”、TRA规定的“DesignRim(设计轮辋)”、或者ETRTO规定的“MeasuringRim(测量轮辋)”。另外，所谓标准内压，是指JATMA规定的“最高空气压”、TRA规定的“TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES(不同冷充气压力下的轮胎载重)”的最大值、或者ETRTO规定的“INFLATIONPRESSURES(充气压力)”。另外，所谓标准载重，是指JATMA规定的“最大负荷能力”、TRA规定的“TIRELOADLIMITSATVARIOUSCOLDINFLATIONPRESSURES”的最大值、或者ETRTO规定的“LOADCAPACITY(载重能力)”。

(轮胎构造)

图1示出本实施方式的轮胎10的轮廓剖视图。轮胎10具有胎体层12、带束层14以及胎圈芯16作为骨架材料。绕着这些骨架材料，主要设置有胎面橡胶构件18、胎侧橡胶构件20、胎边芯(beadfiller)橡胶构件22、轮辋缓冲橡胶构件24以及内衬层(innerliner)橡胶构件26。

胎体层12由如下胎体件构成，该胎体件卷绕于一对圆环状的胎圈芯16之间而呈环形状，利用橡胶覆盖有机纤维而成。胎体层12绕胎圈芯16的周围卷绕。在胎体层12的轮胎径向外侧设置有由2张带束件14a、14b构成的带束层14。带束件14a、14b分别是在相对于轮胎周向以预定的角度、例如20～30度倾斜配置的钢帘线覆盖橡胶而成的构件，下层的带束件14b，与上层的带束件14a相比，轮胎宽度方向上的宽度宽。2层带束件14a、14b的钢帘线的倾斜方向为彼此相反的方向。因此，带束件14a、14b成为交错层，抑制由填充的空气压力引起的胎体层12的膨胀。

在带束件14a的轮胎径向外侧设置有胎面橡胶构件18。在胎面橡胶构件18的两端部连接胎侧橡胶构件20而形成胎侧部。在胎侧橡胶构件20的轮胎径向内侧的端部设置有轮辋缓冲橡胶构件24，轮辋缓冲橡胶构件24与安装轮胎10的轮辋接触。在胎圈芯16的轮胎径向外侧，胎边芯橡胶构件22被设置为夹在绕胎圈芯16卷绕前的胎体层12的部分与绕胎圈芯16卷绕后的胎体层12的卷绕部分之间。在面向由轮胎10和轮辋围出的填充空气的轮胎空腔区域的轮胎10的内表面，设置有内衬层橡胶构件26。

除此之外，还具备带束覆盖层15，该带束覆盖层15从带束层14的轮胎径向外侧覆盖带束层14，对带束层14进行加强，是用橡胶覆盖有机纤维而成的。另外，轮胎10可以在绕胎圈芯16卷绕了的胎体层12与胎边芯橡胶构件22之间设置胎圈加强材料。

轮胎10具有这样的轮胎构造，但是本发明的充气轮胎的轮胎构造不限定于图1所示的轮胎构造。

(胎面花纹)

在轮胎10的轮胎胎面部形成有胎面花纹50。图2是将在图1所示的轮胎10的轮胎胎面部形成的胎面花纹50的轮胎周向上的一部分在平面上展开的一例的花纹展开图。胎面花纹50中，在以轮胎中央线为边界的两侧的半胎面区域，形成了相同结构的胎面花纹，但是也可以在任意一方的半胎面区域构成下述胎面花纹。

在轮胎10的胎面部的以轮胎中央线CL为边界的轮胎宽度方向上的两侧的半胎面区域的各个中，具有2根周向主槽52、54、周向细槽56、倾斜槽58、胎肩耳槽(ラグ溝)60以及胎肩刀槽花纹62。

在夹着轮胎中央线CL而位于轮胎宽度方向上的两侧的周向主槽52之间，设置有在轮胎周向上延伸的中央陆部53。在该中央陆部53，完全没有设置耳槽以及刀槽花纹等。通过设置中央陆部53，干燥路面上的操纵稳定性、尤其是操舵开始时的响应性提高。

周向主槽52是相对于周向主槽54设置在轮胎中央线CL一侧的、在轮胎周向上延伸的中央侧主槽。周向主槽54是相对于周向主槽52设置在胎肩一侧的、在轮胎周向上延伸的胎肩侧主槽。在将图2所示的轮胎中央线CL与接地端E之间的距离设为W₁时，周向主槽52的轮胎宽度方向上的中心例如以距离W₁的13％～16％从轮胎中央线CL向轮胎宽度方向外侧离开。周向主槽54的轮胎宽度方向上的中心，例如以距离W₁的55％～65％从轮胎中央线CL向轮胎宽度方向外侧离开。

在周向主槽54的轮胎宽度方向外侧的胎肩区域，在轮胎周向上设置有多个胎肩耳槽60。胎肩耳槽60从花纹端部PE朝向轮胎宽度方向内侧延伸，不与周向主槽54连接而在中途封闭。胎肩耳槽60相对于轮胎宽度方向稍稍倾斜地向轮胎宽度方向外侧延伸。当将胎肩耳槽60接近周向主槽54的封闭端假想地延伸而与周向主槽54假想地连接时，该假想连接位置位于在轮胎周向上设置有多个的倾斜槽58与周向主槽54连接的轮胎周向上的位置附近。胎肩耳槽60在轮胎周向上设置有多个。胎肩耳槽60向轮胎宽度方向外侧延伸，直到花纹端部PE附近，在花纹端部PE附近弯曲成“く”字形状(dogleg(折线)形状)而改变方向。

胎肩刀槽花纹62在轮胎周向上设置有多个。胎肩刀槽花纹62设置在轮胎周向上相邻的胎肩耳槽60之间，与周向主槽54连接。胎肩耳刀槽花纹62与胎肩耳槽60平行而在轮胎宽度方向上倾斜地延伸，在接地端E附近封闭。

胎肩耳槽60的槽宽度例如是1.7mm～5.2mm，槽深度例如是4.0mm～7.0mm。胎肩刀槽花纹62的宽度例如是0.5mm～1.0mm，深度例如是3.3mm～5.5mm。

在周向主槽52与周向主槽54之间设置有周向细槽56。周向细槽56是在轮胎周向上延伸的槽，槽宽度比周向主槽52、54窄，槽深度比周向主槽52、54浅。周向细槽56的槽宽度例如是1.5mm～4.5mm，槽深度例如是2.0mm以上且小于6.0mm。另一方面，周向主槽52、54的槽宽度例如是4.0mm～15mm，槽深度例如是6.0mm～9.0mm。周向细槽56能够在槽宽度以及槽深度这一方面与周向主槽52、54区分开。

优选，周向细槽56设置在相对于周向主槽52与周向主槽56之间的区域的轮胎宽度方向上的中心位置靠周向主槽52一侧。

在周向主槽52与周向细槽56之间，形成有在轮胎周向上连续延伸的陆部57。在该陆部57没有设置耳槽以及刀槽花纹等。

在周向细槽56与周向主槽54之间设置有倾斜槽58。因此，在周向细槽56与周向主槽54之间，由周向细槽56、周向主槽54以及在轮胎周向上相邻的倾斜槽58在轮胎周向上形成有多个块。倾斜槽58从周向细槽56相对于轮胎宽度方向倾斜地延伸，与周向主槽54连接。倾斜槽58的槽宽度例如是1.7mm～5.0mm，槽深度例如是2.0mm～8.0mm。

在周向细槽56与周向主槽54之间设置倾斜槽58，是为了抑制当轮胎在路面上滚动时在乘用车用轮胎中产生的轮胎噪音，确保在湿润路面上的操纵稳定性。尤其是，通过设置倾斜槽58，能够使在轮胎接触路面时轮胎敲击路面的敲击声降低。因此，通过设置倾斜槽58，将轮胎安装于车辆而行驶时的轮胎噪音减低。

图3(a)是周向细槽56的周围的放大平面图。图3(b)、(c)是周向细槽56的剖视图。图3(b)是图3(a)中的A-A’剖视图，图3(c)是图3(a)中的B-B’剖视图。

将倾斜槽58中沿轮胎周向相邻的2个相邻的相邻倾斜槽的各自与周向细槽56连接的2个连接位置设为第1连接位置56c以及第2连接位置56d。此时，在第1连接位置56c与第2连接位置56d之间的、周向细槽56的两侧的侧壁设置有倒角部。倒角部包含倒角56a、56b。该倒角56a、56b中设置在一方的侧壁(第1侧壁)的倒角56a，随着从上述2个连接位置中的第1连接位置56c朝向第2连接位置56d行进而相对于胎面法线方向的倒角角度θ(参照图3(b)、(c))逐渐变小。另一方面，倒角56b设置在另一方的侧壁(与第1侧壁相对的第2侧壁)，随着从第1连接位置56c朝向第2连接位置56d行进而倒角角度θ逐渐变大。所谓胎面法线方向，是指相对于胎面部(陆部)的表面正交的法线的方向。

此外，在本实施方式中，倒角56a的倒角角度θ随着从第1连接位置56c朝向第2连接位置56d行进而逐渐变小，倒角56b的倒角角度θ随着从第1连接位置56c朝向第2连接位置56d行进而逐渐变大。但是，也可以是，倒角56a的倒角角度θ随着从第1连接位置56c朝向第2连接位置56d行进而逐渐变大，倒角56b的倒角角度θ随着从第1连接位置56c朝向第2连接位置56d行进而逐渐变小。优选，倒角角度θ的最大值处于35～55度的范围，更加优选处于40～50度的范围。优选，倒角角度θ的最小值处于2～6度的范围，更加优选处于3～5度的范围。

这样，在周向细槽56与周向主槽54之间设置有倾斜槽58的胎面花纹50中，倾斜槽58不朝向周向主槽52延伸，在周向槽52与周向细槽56之间设置有在轮胎周向上延伸的陆部57，在周向细槽56设置有倒角56a、56b。由此，在轮胎制造过程中不会产生胎面缺损，实现在干燥路面上的操纵稳定性优异的胎面花纹。以下，对这一点进行说明。

如上所述，在轮胎制造过程的硫化工序中，使用对开式的模具作为硫化用模具。硫化刚结束后，以使得硫化使用的模具的与周向槽52对应的模具的凸部在轮胎槽宽度方向上从周向主槽52强制脱离的方式，使模具相对于轮胎相对地移动。此时，由于陆部57设置为在轮胎周向上连续地连绵延伸，陆部57的块刚性高，所以即使上述模具的凸部擦蹭陆部57的表面地移动，也与以往不同，而难以产生胎面缺损。

虽然周向细槽56的槽宽度比周向主槽52、54窄，槽深度也比周向主槽52、54浅，但是在周向细槽56与周向主槽54之间的部分，在轮胎周向上设置有多个倾斜槽58而形成了多个块，所以块刚性小。因此，在刚硫化后、与周向主槽52对应的模具的凸部在槽宽度方向上从周向主槽52强制脱离时，与周向细槽56对应的模具的凸部会擦蹭由周向细槽56、周向主槽54以及倾斜槽58围出的块(陆部)的表面而容易产生胎面缺损。因此，为了避免产生胎面缺损，在周向细槽56的两侧设置倒角56a、56b。另外，因为倒角56a、56b根据轮胎周向上的位置而倒角角度θ变化，所以相比于倒角角度θ与轮胎周向上的位置无关而为恒定的倒角相比，与地面接触的陆部的面积增大。另外，块刚性也变高。因此，干燥路面上的操纵稳定性会提高。

这样，胎面花纹50在轮胎制造过程中不会产生胎面缺损，在干燥路面上的操纵稳定性优异。

另外，在刚硫化后、与周向主槽54对应的模具的凸部在槽宽度方向上从周向主槽54强制脱离时，与周向主槽54对应的模具的凸部会擦蹭胎肩区域的陆部的表面。但是，因为胎肩耳槽60不与周向主槽54连接而在中途封闭，所以在胎肩区域的周向主槽54附近的端部，形成有在轮胎周向上连续延伸的陆部，因此，该部分的块刚性高。因此，可抑制胎肩区域的陆部的胎面缺损的产生。

此外，从为了避免产生胎面缺损的方面考虑，优选周向细槽56的轮胎宽度方向上的中心设置在相对于周向主槽54与周向主槽52之间的轮胎宽度方向上的中心位置靠轮胎中央线CL一侧。

若周向细槽56的轮胎宽度方向上的中心设置在相对于周向主槽54与周向主槽52之间的轮胎宽度方向上的中心位置靠胎肩一侧(轮胎宽度方向外侧)，则周向细槽56与周向主槽54之间的块刚性(周向细槽56与周向主槽54之间的陆部的刚性)降低，所以即使在周向细槽56设置有倒角56a、56b，也容易产生胎面缺损。

从抑制胎面缺损的产生、提高在干燥路面上的操纵稳定性的方面考虑，优选，在将周向主槽52与周向主槽54之间的区域的沿轮胎宽度方向的宽度设为A(参照图2)时，周向细槽56的轮胎宽度方向上的中心从周向主槽54与周向主槽52之间的区域的轮胎宽度方向上的中心位置以宽度A的30％～40％的范围向周向主槽52一侧(轮胎宽度方向内侧)偏置。

另外，从提高在干燥路面上的操纵稳定性、抑制胎面缺损的方面考虑，优选倒角56a、56b的沿轮胎宽度方向的宽度W(参照图3(b)、(c))的最大宽度为陆部57的宽度(陆部57的在胎面表面的轮胎宽度方向上的宽度)的20～30％。在倒角56a、56b的上述最大宽度不足陆部57的宽度的20％的情况下，倒角56a、56b的宽度变小，与地面接触的陆部的面积变大，所以在干燥路面上操纵稳定性提高，但是，因为倒角宽度变小，所以容易产生胎面缺损。另一方面，在倒角56a、56b的上述最大宽度超过陆部57的宽度的30％的情况下，难以产生胎面缺损，但是因为与地面接触的陆部的面积降低，进而块刚性也降低，所以在干燥路面上的操纵稳定性降低。

另外，从提高在干燥路面上的操纵稳定性、抑制胎面缺损的方面考虑，优选倒角56a、56b的深度D(参照图3(a)、(b))为周向主槽52的槽深度的15～25％。在倒角56a、56b的深度D不足周向主槽52的槽深度的15％的情况下，在干燥路面上的操纵稳定性提高，但是因为倒角宽度变小，所以容易产生胎面缺损。另一方面，在倒角56a、56b的深度D超过周向主槽52的槽深度的25％的情况下，难以产生胎面缺损，但是块刚性降低而在干燥路面上的操纵稳定性降低。

另外，从使滚动阻力降低的方面考虑，优选胎面部的胎面橡胶在100℃下的断裂伸长率为300～400％。这样的胎面橡胶因为断裂伸长率低，所以是容易产生胎面缺损的橡胶。但是，在胎面花纹50中，在周向槽52与周向槽54之间，设置有陆部57、周向细槽56以及倒角56a、56b，以使得难以产生胎面缺损，所以即使是断裂伸长率为300～400％的胎面橡胶，也难以产生胎面缺损。此外，断裂伸长率(拉伸断裂伸长率)是用依照JISK6251的方法来测定的。

另外，为了降低滚动阻力，优选胎面橡胶在60℃下的tanδ为0.18以下。因此，即使在为了制作滚动阻力低的轮胎而将胎面橡胶的tanδ设为0.18以下、且将断裂伸长率设为300～400％的情况下，本实施方式的轮胎中，也能够难以产生胎面缺损，提高在干燥路面上的操纵稳定性。此外，tanδ是用依照JISK5394的方法测定的。例如，tanδ如下进行测定：将胎面橡胶切断成预定尺寸而成的片状的橡胶样品的动态粘弹性依照JISK6394，使用东洋精机制作所公司制造的粘弹性分光仪，在伸长变化畸变率为10％±2％、振动频率为20Hz的测定条件下，进行测定。胎面橡胶的tanδ的下限没有特别地限制，例如为0.10。

这样的胎面花纹50能够使用一对模具(上模以及下模)形成，一对模具分别形成夹着轮胎中央线而位于两侧的胎面花纹。如上所述，因为以使得在刚硫化后不产生胎面缺损的方式形成胎面花纹50，所以即使使用包含上模以及下模的对开式的模具也不容易在轮胎产生胎面缺损。能够通过在硫化时形成的轮胎表面的毛边在轮胎中央线CL附近沿轮胎周向延伸一周地形成这一点，确定出是使用包含上模以及下模的对开式的模具而制作出的轮胎。

另外，本实施方式的轮胎能够合适地应用于标称宽度为135～285的轮胎尺寸。即使在上述标称宽度的范围内制作包含上模以及下模的对开式模具，也能够抑制胎面缺损，提高在干燥路面上的操纵稳定性。所谓标称宽度，是指在各轮胎的胎侧部例如如“175/65R14”那样示出了轮胎尺寸时的“175”的部分。

优选本实施方式的轮胎10的胎面花纹50的槽面积比例为25～40％，更加优选为28～32％。

(实验例)

以下，为了调查本实施方式的轮胎10的效果，进行制作各种胎面花纹时的胎面缺损和在干燥路面上的操纵稳定性试验来评价轮胎。

制作的轮胎的轮胎尺寸为175/65R14。轮胎制作使用在100℃下的断裂伸长率为360％、在60℃下的tanδ为0.18的胎面橡胶。断裂伸长率通过胎面橡胶的切断成预定尺寸的片状的橡胶样品的拉伸断裂伸长率试验而得到。tanδ如下进行测定：将胎面橡胶切断成预定尺寸而成的片状的橡胶样品的动态粘弹性依照JISK6394，使用东洋精机制作所公司制造的粘弹性分光仪，在伸长变化畸变率为10％±2％、频率为20Hz的测定条件下，进行测定。

关于胎面缺损，由检查员进行刚硫化后的轮胎的外观评价，根据胎面缺损的数量、缺损的程度，以“多”、“稍多”、“中等”、“少”、“完全没有”这5个级别进行评价。评价结果中，“完全没有”、“少”、“中等”是容许的合格品的范围。

另一方面，关于操纵稳定性试验，制作具有相同胎面花纹的4个轮胎，并进行行驶试验。轮胎被组装于14×5JJ的轮辋，填充230kPa的空气压力。将该4个轮胎安装于排气量1.3升的乘用车，以行驶速度60～120(km/小时)在干燥路面上行驶，并由驾驶者进行感官评价。感官评价是以后述的以往例为基准(100)而进行相对评价。评价值越高，则表示操纵稳定性越优异。

下述表1中示出了以往例、实施例1、比较例1～3的轮胎的规格和评价结果。

表1中的倒角意指图3(a)～(c)所示的第1倒角以及第2倒角。根据表1所示的评价结果可知，实施例1与以往例相比，胎面缺损少，且在干燥路面上的操纵稳定性提高。另一方面，由实施例1、比较例1～3的比较可知，为了使胎面缺损少、在干燥路面上的操纵稳定性提高，需要在周向细槽56设置倒角56a、56b，且存在沿轮胎周向连续延伸的陆部57。

[表1]

另外，制作实施例2～7的轮胎，调查周向细槽56的轮胎宽度方向上的中心的位置的优选范围。将在周向细槽56的轮胎宽度方向上的中心相对于周向主槽52与周向主槽54之间的区域的中心位置偏置时、该偏置的距离相对于宽度A(参照图2)的比例(％)，在表2中表示为“周向细槽的位置(％)”的值。实施例1的周向细槽的位置(％)为+35％。

[表2]

在上述表2的“周向细槽的位置(％)”中，将周向细槽56的轮胎宽度方向上的中心位于比周向主槽52与周向主槽54之间的区域的轮胎宽度方向上的中心位置靠轮胎中央线CL一侧的情况设为正，将位于靠胎肩一侧的情况设为负。

由表2可知，实施例1、3、4相对于实施例2、5、6、7，在干燥路面上的操纵稳定性、胎面橡胶缺损优异。由此可知，优选周向细槽56设置在相对于周向主槽54与周向主槽52之间的轮胎宽度方向上的中心位置靠轮胎中央线CL一侧。还可知，优选周向细槽56轮胎宽度方向上的中心从周向主槽54与周向主槽52之间的轮胎宽度方向上的中心位置以宽度A的30％～40％的范围向周向主槽52一侧偏置。

在下述表3中，制作将陆部57的宽度设为恒定、使倒角的宽度W进行各种变化的实施例8～11的轮胎，调查倒角的宽度W的优选范围。实施例1的倒角的宽度W为陆部57的宽度的25％。

[表3]

由表3可知，实施例1、8、9相对于实施例10、11，在干燥路面上的操纵稳定性以及胎面橡胶缺损的方面是优异。在实施例10中，虽然操纵稳定性提高，但是胎面缺损变为稍多。另一方面，在实施例11中，虽然胎面缺损少，但是操纵稳定性的提高量变小。由此可知，优选倒角的宽度W为陆部57的宽度的20～30％。

以上，对本发明的充气轮胎详细地进行了说明，但是本发明的充气轮胎不限定于上述实施方式，可以在不脱离本发明的主旨的范围内，实施各种改良、变更。

附图标记说明

10轮胎

12胎体层

14带束层

14a、14b带束件

15带束覆盖层

16胎圈芯

18胎面橡胶构件

20胎侧橡胶构件

22胎边芯橡胶构件

24轮辋缓冲橡胶构件

26内衬层橡胶构件

50胎面花纹

52、54周向主槽

53、57陆部

56周向细槽

56a、56b倒角

56c第1连接位置

56d第2连接位置

58倾斜槽

60胎肩耳槽

62胎肩刀槽花纹

Claims

1.一种充气轮胎，在胎面部具有胎面花纹，其特征在于，

在所述胎面花纹的以所述胎面部的轮胎中央线为边界的轮胎宽度方向上的两侧的半胎面区域的至少一方，具有：

2根周向主槽，其在轮胎周向上延伸；

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，

在所述胎面部的以轮胎中央线为边界的轮胎宽度方向上的两侧的半胎面区域的各个，具有所述周向主槽、所述周向细槽、所述陆部以及所述倒角部。

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述周向细槽的轮胎宽度方向上的中心，设置在相对于所述胎肩侧主槽与所述中央侧主槽之间的区域的轮胎宽度方向上的中心位置靠所述轮胎中央线一侧。

4.根据权利要求3所述的充气轮胎，

在将所述胎肩侧主槽与所述中央侧主槽之间的所述区域的沿所述轮胎宽度方向的宽度设为A时，所述周向细槽的轮胎宽度方向上的中心从所述中心位置以宽度A的30％～40％的范围向所述轮胎中央线一侧偏置。

5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述第1倒角以及所述第2倒角的沿轮胎宽度方向的宽度的最大宽度是所述陆部的宽度的20～30％。

6.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述第1倒角以及所述第2倒角的深度是所述中央侧主槽的槽深度的15～25％。

7.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎面部的胎面橡胶的100℃下的依照JISK6251的断裂伸长率为300～400％。

8.根据权利要求6所述的充气轮胎，

所述胎面部的胎面橡胶的60℃下的tanδ为0.18以下。

9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

还在设置于所述胎肩侧主槽的轮胎宽度方向外侧的胎肩陆部的区域，具有：

在轮胎周向上设置多个的胎肩耳槽，其从胎面花纹的花纹端部朝向所述胎肩侧主槽延伸，不与所述胎肩侧主槽连接而在中途封闭；和

在轮胎周向上设置多个的刀槽花纹，其从所述胎肩侧主槽朝向花纹端部延伸，在中途封闭。

10.根据权利要求2所述的充气轮胎，

所述胎面部是使用一对模具形成的，该一对模具分别形成以轮胎中央线为边界而位于轮胎宽度方向上的两侧的胎面花纹。