CN102834442A - 树脂发泡片和树脂发泡片的制造方法 - Google Patents
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Abstract
本发明以提供一种二次成形性良好的树脂发泡片和能够容易地制造这种树脂发泡片的制造方法作为课题。提供一种树脂发泡片等，所述树脂发泡片的特征在于，其为用挤出机将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡而形成的树脂发泡片，所述聚丙烯系树脂组合物以包含聚丙烯树脂和比该聚丙烯树脂熔融张力更高的高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分，前述高熔融张力聚丙烯树脂通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下，并且通过挤出机后的断裂点速度为12m/min以上且26m/min以下。
Description
技术领域
本发明涉及树脂发泡片和树脂发泡片的制造方法，更详细而言，涉及用挤出机将以包含高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分的聚丙烯系树脂组合物挤出发泡而形成的树脂发泡片，和用于制作这种树脂发泡片的树脂发泡片的制造方法。
背景技术
迄今，通过以聚丙烯系树脂成分作为主成分的树脂组合物形成成形品时，会以改性为目的而配混被称为高熔融张力聚丙烯树脂（HMS-PP）的聚丙烯系树脂。
已知，该HMS-PP为导入了烯烃嵌段的聚丙烯系嵌段共聚物；或者为通过放射线、电子束等活性能量线实施部分交联、或通过化学交联实施部分交联而例如在230℃下显示出熔融张力为5cN以上的高值的聚丙烯系树脂，在制作树脂发泡片时等，通过加入到原料中而发挥使气泡微小化的效果。
这种树脂发泡片也广泛用作食品托盘等产品的原材料，在形成食品托盘时，通过片成形法实施二次成形等。
从这种二次成形中的成形性的观点考虑，研究树脂发泡片改良尚有余地。
例如，下述专利文献1中进行了关于适宜制作表面平滑性优异的发泡片的材料的研究。
然而，这种努力多着眼于多种树脂材料的配混比率等，着眼于与树脂发泡时的变化有密切联系的树脂的熔融特性而进行的研究比较少。
通常，树脂发泡片中，存在强度随着连续气泡率的增大而降低的倾向，因此配混高熔融张力聚丙烯树脂等而形成微小的独立气泡能够成为提高其强度的有效手段。
另一方面，高熔融张力聚丙烯树脂的添加会对所得到的树脂发泡片赋予高熔融张力，因此，根据情况，使用该树脂发泡片制作二次成形品时，有可能会使其成形性降低。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2006-257307号公报
发明内容
发明要解决的问题
本发明着眼于以往不甚关注的树脂的熔融特性，其目的在于，提供二次成形性良好的树脂发泡片和能够容易地制造这种树脂发泡片的制造方法。
用于解决问题的方案
为了解决上述问题，本发明人进行了深入研究，结果发现，通过使用挤出机挤出发泡后的熔融张力与断裂点速度具有规定的关系的聚丙烯系树脂，能够容易地制造二次成形中成形性优异的树脂发泡片，从而完成了本发明。
即，涉及树脂发泡片的本发明的特征在于，其为用挤出机将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡而形成的树脂发泡片，所述聚丙烯系树脂组合物以包含高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分，前述高熔融张力聚丙烯树脂通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下，并且通过挤出机后的断裂点速度为12m/min以上且26m/min以下。
另外，涉及树脂发泡片的制造方法的本发明的特征在于，其为用挤出机将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡从而制作树脂发泡片的方法，所述聚丙烯系树脂组合物以包含高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分，作为前述高熔融张力聚丙烯树脂，使用通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下，并且通过挤出机后的断裂点速度为12m/min以上且26m/min以下的高熔融张力聚丙烯树脂。
其中，关于“通过挤出机后的熔融张力和断裂点速度”，例如，使用Toyo Seiki Seisaku-sho,Ltd.制造的“Labo Plastomill（在型号：4M 150（主体）上安装有型号：2D15W（双螺杆挤出机，口径：15mm，L/D：17）和具有直径3mm的圆形开口的模具）”，将双螺杆挤出机的全部区域的温度设定为220℃，并将螺杆的转速固定为60rpm，挤出股线状的测定试样（HMS-PP），接着，使前述股线（strand）状试样通过加入了20℃的水的1m的水槽中进行冷却后，对用切割机切断成长度为4mm的棒状颗粒的试样测定熔融张力和断裂点速度，从而求出。
另外，可以使用双筒毛细管流变仪测定“熔融张力和断裂点速度”，具体而言，可以如下所述进行测定。
首先，在沿垂直方向配置的内径15mm的料筒内容纳作为试样的聚丙烯系树脂（HMS-PP），在230℃的温度下加热5分钟使其熔融后，从料筒的上部插入活塞，用该活塞以挤出速度为0.0773mm/s（固定）的方式使熔融树脂从设置于料筒下端的毛细管（模头直径：2.095mm，模头长度：8mm，流入角度：90度（圆锥））挤出为线状，使该线状物通过配置于上述毛细管下方的张力检测皮带轮后，使用卷取辊卷取。
将此时开始卷取的初始速度设为4mm/s，将其后的加速度设为12mm/s2，缓缓加速卷取速度，将通过张力检测皮带轮观察的张力急剧降低时的卷取速度设为“断裂点速度”，将观察到该“断裂点速度”时的最大张力设为“熔融张力”，由此进行测定。
发明的效果
在本发明中，由于使用通过挤出机后的熔融张力与断裂点速度具有规定的关系的高熔融张力聚丙烯树脂作为树脂发泡片的形成材料，因此能够容易地制造二次成形中成形性优异的树脂发泡片。
具体实施方式
以下，示出树脂发泡片的一个例子来对本发明的实施方式进行说明。
本实施方式的发泡片（以下也简称为“发泡片”）是用挤出机将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡而形成的，所述聚丙烯系树脂组合物以包含高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分。
重要的是，该聚丙烯系树脂成分中含有的高熔融张力聚丙烯树脂在如前所述通过挤出机后的状态下，熔融张力（T：cN）与断裂点速度（V：m/min）满足下述条件（1）。
（4≤T≤10）且（12≤V≤26）…条件（1)
另外，通常用挤出机等在熔融状态对聚丙烯系树脂施加剪切时，相对于导入挤出机前的新品的状态，即，被称为“原始材料”的树脂的状态，发生“熔融张力”的值降低且“断裂点速度”的值升高的变化。
例如，作为原始材料，熔融张力超过10cN、断裂点速度不足12m/min时，在通过挤出机后会有较高的概率成为满足前述条件（1）的状态。
但是，熔融张力过高的原始材料中，有熔融树脂的粘性过强、挤出发泡本身有可能无法形成，因此，优选原始材料在初始状态下的熔融张力为30cN以下。
因此，原始材料的熔融张力优选为15cN以上且25cN以下，更优选为17cN以上且23cN以下。
另外，原始材料的断裂点速度优选为2.0m/min以上且5.0m/min以下，更优选为2.4m/min以上且3.0m/min以下。
作为这种高熔融张力聚丙烯树脂（HMS-PP），例如可以采用来自Borealis公司的商品名为“WB135HMS”、“WB140HMS”、来自Basell公司的商品名为“Pro-fax F814”的市售的高熔融张力聚丙烯树脂，或在其它的市售品中选择作为本实施方式树脂发泡片的原料。
需要说明的是，选择时，可以实施前述的基于“LaboPlastomill”的挤出试验和基于“毛细管流变仪”的测定。
其中，对在分子内形成作为自由末端的长支链而赋予了高熔融张力的聚丙烯系树脂实施通过挤出机后的“熔融张力”与“断裂点速度”的测定，从而能够容易地找出满足上述条件（1）的聚丙烯系树脂。
作为这种具有长支链的聚丙烯系树脂，可列举出通过电子束、辐射线等活性能量线的照射实施部分交联而形成自由末端长支链的聚丙烯系树脂、通过化学交联而形成自由末端长支链的聚丙烯系树脂等。
需要说明的是，采用市售品的情况下，制造批次不同时，有时即使同等级的商品得到的结果也不同，因此优选对每一制造批次实施上述测定，确认是否满足上述条件（1）。
一般来说，对于HMS-PP，通常其自身的熔融张力过高，并且比通常的聚丙烯系树脂价格高等，因此，可以与其它的聚丙烯系树脂混合使用。
即，从发泡片的材料成本等的观点考虑，优选与具有烯烃嵌段和聚丙烯嵌段的、显示出略高的熔融张力的聚丙烯系树脂（嵌段PP）、或均聚聚丙烯系树脂（均聚PP）等通常的聚丙烯系树脂混合使用。
另外，除了聚丙烯系树脂以外，聚丙烯系树脂组合物中还可以含有聚乙烯（PE）、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物树脂、乙烯-醋酸乙烯酯共聚物树脂、聚丁烯树脂、聚-4-甲基戊烯-1树脂等与聚丙烯系树脂的相容性高的树脂作为除了聚丙烯系树脂成分以外的聚合物成分。
但是，过度导入这种其它成分时，有可能会变得难以赋予挤出发泡所期望的流动特性、发泡特性，或有可能变得难以对发泡片、二次成形品赋予期望的物性。
因此，在发泡片的形成中使用的聚丙烯系树脂组合物的全部聚合物成分中，包含前述HMS-PP在内的全部聚丙烯系树脂的总量优选设为80质量%以上，特别优选设为90质量%以上。
另外，HMS-PP的添加量为微量时，有可能难以得到强度优异、外观美丽的发泡片。
因此，通过挤出机后的熔融张力变为4cN以上且10cN以下的HMS-PP在全部聚合物成分中的含量优选为25质量%以上，更优选为30质量%以上。
但是，即使过度增加配混量，也难以得到更好的效果，还会使材料成本增加。
进而，有可能在发泡片中产生沿挤出方向连续的条纹图案。
对该情况进行详述，HMS-PP对熔融树脂赋予张力，因此将聚丙烯系树脂组合物例如从圆口模头挤出发泡时，起到使泡孔稳定化的效果，容易得到具有细粒度的发泡状态的发泡片，另一方面显示出挤出后即刻发生急剧的发泡的作用，其结果，有可能在发泡片中产生厚度偏差。
例如，将含有发泡剂的聚丙烯系树脂组合物从圆口模头挤出发泡为圆柱状的发泡体时，会伴随着发泡度的增大而发生厚度的增大，造成表观上的体积膨胀，但该发泡体并不只在厚度方向上体积膨胀，在圆周方向上也发生体积膨胀。
通常，发泡片通过如下方法制作：将比圆口模头直径大的芯棒配置在圆口模头的下流侧，用该圆口模头将前述发泡体扩径，用配置于圆口模头的更下流侧的牵引机牵引该扩径过的发泡体的方法；但向圆周方向的发泡过度发生时，在圆口模头的出口附近，发泡体中形成松弛部。
即，前述发泡体变为在圆周方向上起皱的状态，冷却条件、施加的牵引力产生偏差，其结果，发泡片中形成沿挤出方向连续的花纹图案。
由此产生条纹时，不仅是外观上存在问题，而且容易产生强度的偏差，因此，使用该发泡片进行片成形等时，有可能发生部分伸长不足、或发生起皱等缺陷。
因此，优选对HMS-PP的含量设定上限，使发泡行为缓和，使刚从圆口模头挤出后的发泡体的体积膨胀缓慢。
即，从能够抑制条纹的观点考虑，通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下的HMS-PP在全部聚合物成分中的含量优选设为不足50质量%，特别优选设为45质量%以下。
需要说明的是，在发泡片的二次成形中，该HMS-PP的通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下重要的原因在于，若熔融张力不足4cN，则意味着其发泡成形时容易产生破泡状态，连续气泡率高，变得容易发生例如无法得到足够的二次发泡倍率等成形不良。
从这种观点考虑，优选以发泡片的连续气泡率不足13%的方式制造，特别优选设为不足10%的连续气泡率。
另外，另一方面，关于熔融张力的上限值，熔融张力超过10cN时，意味着形成发泡片时的熔融树脂的张力过强，具有在片表面产生不均等外观不良的可能。
另外，前述的条件（1）中，对通过挤出机后的HMS-PP的断裂点速度设定上述范围是因为，断裂点速度不足12m/min时，发泡片的伸长不足，例如在二次成形中制作深度深的托盘等时有变得容易产生“起皱”、“裂开”等成形不良的可能。
进而，断裂点速度超过26m/min时，有片成形时变得容易产生垂伸（drawdown）而发生成形不良的可能。
另外，通过含有符合上述条件（1）的HMS-PP，将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡时容易大量形成微小的独立气泡。
进而，通过采用通过如上所述的化学交联形成自由末端长支链、且满足上述条件（1）的聚丙烯系树脂，例如，能够容易地形成以达到10倍以上的高发泡倍率发泡的树脂发泡片。
使用这种聚丙烯系树脂制作发泡片时，例如，可以使前述聚丙烯系树脂组合物中含有至少在基础聚合物的熔点下为气体状态的气体成分、通过该气体成分形成气泡时作为核的成核剂、至少在基础聚合物的熔点下发生热分解产生气体的热分解型发泡剂等作为用于发泡的成分，并挤出发泡。
作为前述气体成分，可列举出丙烷、丁烷、戊烷等脂肪族烃、氮气、二氧化碳、氩气、水等。
需要说明的是，这些气体成分可以单独使用，也可以多种组合使用。
作为前述成核剂，例如可列举出滑石、云母、硅石、硅藻土、氧化铝、氧化钛、氧化锌、氧化镁、氢氧化镁、氢氧化铝、氢氧化钙、碳酸钾、碳酸钙、碳酸镁、硫酸钾、硫酸钡、玻璃珠等无机化合物颗粒、聚四氟乙烯等有机化合物颗粒等。
例如，该成核剂能够以使其预先含有在聚烯烃树脂中而成的母料的方式含有在发泡片的形成材料中，通过使用将前述成核剂以5质量%以上且50质量%以下的范围内的任一含量分散于聚烯烃系树脂中而成的母料，可以更有效果地使用成核剂。
进而，作为热分解型的发泡剂，例如，可列举出偶氮二甲酰胺、碳酸氢钠、碳酸氢钠与柠檬酸的混合物等。
关于该热分解型的发泡剂，通过以10质量%以上且50质量%以下的范围内的任一含量分散于聚烯烃系树脂中而母料化，能够更有效果地使用。
另外，除了上述以外，聚丙烯系树脂组合物中还可以含有例如耐候剂、抗氧化剂、抗老化剂等各种稳定剂；外部润滑剂、内部润滑剂等加工助剂；抗静电剂、增滑剂、颜料、填充剂等添加剂。
为了使用这种形成材料制作本实施方式的发泡片，可列举出使用通常的挤出机作为发泡片的制造设备而实施挤出发泡的方法。
例如，可以采用如下制作发泡片的方法等：将聚丙烯系树脂成分等聚合物成分导入串联挤出机的上流侧的挤出机，在该挤出机中，例如在有利于前述气体成分的溶解的温度条件下进行前述聚合物成分的熔融混炼，然后在该挤出机的中游部分中，例如注入丁烷等气体成分再进行混炼，调整为适合用下流侧的挤出机挤出含有该气体成分的树脂组合物的温度条件，从扁平模头、圆口模头挤出发泡，从而制作发泡片的方法等。
在本实施方式中，由于使聚丙烯系树脂组合物中含有满足前述条件（1）的高熔融张力聚丙烯树脂，因此能够确保用于挤出发泡高发泡倍率且低连续气泡率的发泡片的必须条件的设定范围宽，即使变更发泡片的制造方法中的各种条件也能稳定地得到良好的产品。
因此，能够容易地制作具有高发泡倍率的外观良好的树脂发泡片。
需要说明的是，由于这样所得到的树脂发泡片具有细粒度的气泡和高发泡倍率，并且二次成形性优异，因此能够采用例如真空成形、压空成形、真空压空成形、压制成形等片成形法容易地加工成托盘等容器。
并且，所得到的二次成形品外观美丽，且重量轻，还具有优异的强度。
需要说明的是，在本实施方式中，如上所述例示出发泡片、发泡片的制造方法，但在本发明中，发泡片、发泡片的制造方法不限定于上述例示。
另外，在本实施方式中，例示出发泡片、发泡片的制造方法作为树脂发泡片、树脂发泡片的制造方法，但本发明不限定于上述例示的发泡片。
例如，挤出如上所述的发泡片形成发泡层并将非发泡的实心层共挤出，形成双层结构的发泡片的情况，或者，形成两面具有实心层的三层结构的发泡片的情况，进而，具有四层以上的层叠结构的发泡片也在本发明的保护范围内。
实施例
列举以下的实施例对本发明进行详细说明，但本发明不限定于这些实施例。
（发泡片的制作：制法1）
在该树脂发泡片的制作方法中，作为用于熔融混合发泡树脂的形成材料的第一挤出机，准备包含口径为90mm的单螺杆挤出机（上流侧挤出机）、和与该单螺杆挤出机连接的口径为115mm的单螺杆挤出机（下流侧挤出机）的串联型挤出机，在下流侧连接圆口模头，实施挤出。
首先，将以39质量%的比率含有来自Borealis公司的商品名为“WB135”的市售的HMS-PP、以45质量%的比率含有来自Japan Polypropylene Corporation的商品名为“BC6C”的市售的嵌段PP、以6质量%的比率含有来自SunAllomer Ltd.的商品名为“Q-100F”的市售的TPO、以10质量%的比率含有来自JapanPolyethylene Corporation的商品名为“KS240T”（结晶度：26%）的市售的乙烯-α-烯烃共聚物的聚合物成分、和含有设这些聚合物成分的总量为100质量份时为0.5质量份的碳酸氢钠-柠檬酸系发泡剂（Dainichiseika Color & Chemicals Mfg.Co.,Ltd.制造的母料，商品名“FINECELL MASTER PO410K”）的聚丙烯系树脂组合物供给到上流侧的口径为90mm的单螺杆挤出机第一阶段的料斗中，在200℃~210℃的温度下加热熔融后，以相对于100质量份的该熔融树脂的比例为4质量份的方式将属于气体成分的丁烷（异丁烷/正丁烷=35/65质量%）压入、混炼，制作发泡性树脂组合物。
将该发泡性树脂组合物向下流侧的挤出机供给，降低发泡性树脂组合物的温度，从与该挤出机的前端连接的圆口模头（口径140mm，狭缝间隙1.0mm）以达到135kg/小时的树脂排出量挤出为圆柱状，从而形成圆柱状的发泡体。
将该通过挤出发泡制作的圆柱状的发泡体沿着直径：414mm×长度：500mm的冷却用芯棒上扩径，并用风环对其外表面吹风进行冷却，在该芯棒的圆周方向上对称（180度展开）的两点处用切割器切开，制作两片带状的树脂发泡片。
（发泡片的制作：制法2）
在该树脂发泡片的制作方法中，首先，作为用于熔融混合发泡树脂层的形成材料的第一挤出机，准备包含口径为90mm的单螺杆挤出机（上流侧挤出机）、和与该单螺杆挤出机连接的口径为115mm的单螺杆挤出机（下流侧挤出机）的串联型挤出机。
然后，将以39质量%的比率含有来自Borealis公司的商品名为“WB135”的市售的HMS-PP、以45质量%的比率含有来自Japan Polypropylene Corporation的商品名为“BC6C”的市售的嵌段PP、以6质量%的比率含有来自SunAllomer Ltd.的商品名为“Q-100F”的市售的TPO、以10质量%的比率含有来自JapanPolyethylene Corporation的商品名为“KS240T”（结晶度：26%）的市售的乙烯-α-烯烃共聚物的聚合物成分、和含有设这些聚合物成分的总量为100质量份时为0.5质量份的碳酸氢钠-柠檬酸系发泡剂（Dainichiseika Color & Chemicals Mfg.Co.,Ltd.制造的母料，商品名“FINECELL MASTER PO410K”）的发泡树脂层形成用的聚丙烯系树脂组合物供给到上流侧的口径为90mm的单螺杆挤出机第一阶段的料斗中，在200℃~210℃的温度下加热熔融，然后以相对于100质量份的该熔融树脂的比例为4质量份的方式将属于气体成分的丁烷（异丁烷/正丁烷=35/65质量%）压入、混炼，制作发泡性树脂组合物。
将该发泡性树脂组合物向下流侧的挤出机供给，降低发泡性树脂组合物的温度，以120kg/小时的排出量向挤出机前端连接的合流模具供给。
另一方面，作为与前述合流模具连接的第二挤出机，准备口径65mm的单螺杆挤出机，熔融混合表面层（非发泡层）的形成材料。
即，将以70质量%的比率含有来自Borealis公司的商品名为“WB135”的市售的HMS-PP、以30质量%的比率含有来自JapanPolyethylene Corporation的商品名为“KS240T”（结晶度：26%）的市售的乙烯-α-烯烃共聚物的聚合物成分、和含有设这些聚合物成分的总量为100质量份时为2.0质量份的非离子性抗静电剂（花王公司制造，商品名“TS-2B”）的表面层形成用的聚丙烯系树脂组合物向第二挤出机的料斗供给，在200℃的温度下加热熔融。
接着，将该熔融状态的（非发泡性的）聚丙烯系树脂组合物用具有分支流路的分配管分成两路后，以各自总计为15kg/小时的量由合流模具的树脂流路的中心部和外侧部排出，在发泡性树脂组合物的内层侧和外层侧层叠合流后，从与合流模具前端连接的圆口模头（口径140mm，夹缝间隙1.0mm）以135kg/小时的树脂排出量共挤出为圆柱状，从而形成夹着发泡树脂层、其内外两侧层叠有非发泡的表面层的圆柱状的发泡体。
使该通过挤出发泡制作的圆柱状的发泡体沿着直径：414mm×长度：500mm的冷却用芯棒上扩径，并用风环对其外表面吹风进行冷却，在该芯棒的圆周方向上对称（180度展开）的两点处用切割器切开，制作两片带状的树脂发泡片。
（实施例、比较例）
关于上述HMS-PP（商品名“WB135”），与原始材料一并通过挤出机（前述的Labo Plastomill·双螺杆挤出机）后的熔融张力和断裂点速度的测定使用毛细管流变仪实施。
对制造批次不同的HMS-PP（商品名“WB135”）实施该测定，使用通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下、并且通过挤出机后的断裂点速度为12m/min以上且26m/min以下的八个批次的HMS-PP制作实施例1~8的发泡片。
另外，使用在上述的规定之外的五个批次的HMS-PP制作比较例1~5的发泡片。
（评价）
关于上述制法2的层叠型的发泡片，通过目视观察片外观来实施外观评价。
需要说明的是，在该评价中，将在片表面发现“不均”等的情况判定为“×”、将未发现的情况判定为“○”。
进而，用Toshiba Beckman Co.Ltd.制造的空气比重瓶（空气比较式比重计）、型号-930来求出气泡容积和树脂容积的总值，将从表观体积中减去该总值所得的值相对于前述表观体积的比率以百分率表示，作为连续气泡率。
然后，将发泡片导入成形区域设定为340℃的单发成形机（东成产业株式会社，UNIC自动成形机），发泡片的表面温度达到160℃时用设有高度不同的突起的成形模成形，从而评价“成形性”。
具体而言，通过如下模具进行深冲加工：在底面积约500mm2、具有5度的开模斜度的截头四角锥（将顶面周围曲面加工为R0.5）中以设有极小间隙的方式配置了具有A~E五种（A：高度27.8mm、B：高度33.4mm、C：高度39.0mm、D：高度44.6mm、E：高度50.1mm）高度的突起而成的模具；将A~E的突起全都没有产生破坏的发泡片判定为“○”，将A~E的任一个破坏的情况判定为“×”。
将这些结果示于表1。
[表1]
需要说明的是，同样地变更“WB135”的使用批次用制法1的方法制作发泡片，同样地实施评价，得到了与表1所示结果相同的结果。
更具体而言，确认利用通过挤出机后的“熔融张力”和“断裂点牵引速度”满足上述规定的“WB135”、基于“制法1”制作的发泡片外观良好，在上述“○”、“×”的判定中“成形性”为合格，具有低“连续气泡率”。
通过以上内容，可知根据本发明能够得到二次成形性良好的树脂发泡片。
Claims (4)
1.一种树脂发泡片，其特征在于，其为用挤出机将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡而形成的树脂发泡片，所述聚丙烯系树脂组合物以包含高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分，
所述高熔融张力聚丙烯树脂通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下，并且通过挤出机后的断裂点速度为12m/min以上且26m/min以下。
2.根据权利要求1所述的树脂发泡片，其中，所述高熔融张力聚丙烯树脂具有通过化学交联形成的自由末端长支链。
3.一种树脂发泡片的制造方法，其特征在于，其为用挤出机将聚丙烯系树脂组合物挤出发泡从而制作树脂发泡片的方法，所述聚丙烯系树脂组合物以包含高熔融张力聚丙烯树脂的聚丙烯系树脂成分作为主成分，
作为所述高熔融张力聚丙烯树脂，使用通过挤出机后的熔融张力为4cN以上且10cN以下、并且通过挤出机后的断裂点速度为12m/min以上且26m/min以下的高熔融张力聚丙烯树脂。
4.根据权利要求3所述的树脂发泡片的制造方法，其中，所述高熔融张力聚丙烯树脂具有通过化学交联形成的自由末端长支链。
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Application publication date: 20121219 |