CH637760A5 - Method for burning mineral, carbonate-containing raw materials in the co-current regenerative shaft furnace - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Brennen von mineralischen karbonathaltigen Rohstoffen im Gleichstrom-Rege-nerativ-Schachtofen mit mindestens zwei Schächten, von denen abwechselnd der eine Schacht der im Gleichstrom betriebene Brennschacht und der andere Schacht der Gegenstromschacht ist bei gleichzeitiger Kühlung des gebrannten Rohstoffes in der Kühlzone der Schächte. The invention relates to a method for burning mineral carbonate-containing raw materials in a direct-current regenerative shaft furnace with at least two shafts, of which one shaft alternately operates the burning shaft and the other shaft is the counter-current shaft with simultaneous cooling of the burned raw material in the Cooling zone of the shafts.
Bei dem bekannten Regeneratiwerfahren für stark endotherme Prozesse, beispielsweise zum Brennen von karbonathaltigen Rohstoffen wie Kalkstein, Dolomit oder Magnesit handelt es sich um ein Verfahren, welches seit dessen Bekanntwerden (AT-PS 211 214) für den Bau von Gleichstrom-Gegenstrom-Schachtöfen mit zwei oder drei Schächten vielfach angewandt 5 und auch in der Literatur vielfach beschrieben worden ist, u.a. von E. Schiele und L.W. Berens im Buch «Kalk», Seite 147-151, Verlag Stahl-Eisen, Düsseldorf. The known regenerative process for strongly endothermic processes, for example for burning carbonate-containing raw materials such as limestone, dolomite or magnesite, is a process that has become known since it became known (AT-PS 211 214) for the construction of direct current countercurrent shaft furnaces with two or three shafts have been used many times 5 and have also been described many times in the literature, inter alia by E. Schiele and L.W. Berens in the book «Kalk», pages 147-151, Verlag Stahl-Eisen, Düsseldorf.
Die ausschliesslich regenerative Ausnützung der Wärmeträger in diesem Brennverfahren hat sich sehr gut bewährt, weil in 10 der Vorwärmezone der Schächte nicht nur das Brenngut, sondern auch die Verbrennungsluft vorgewärmt wird; das wärmetechnische Merkmal eines solchen Ofens ist die regenerative Vorwärmung der Verbrennungsluft. Dieses Brennverfahren ist wärmetechnisch praktisch nicht mehr verbesserungsfähig, je-15 doch entspricht es in betrieblicher Hinsicht noch nicht allen Anforderungen. Es ist deshalb Aufgabe der Erfindung, das eingangs beschriebene Brennverfahren entsprechend zu verbessern. The exclusively regenerative use of the heat transfer medium in this combustion process has proven itself very well, because not only the combustion material but also the combustion air is preheated in the preheating zone of the shafts; the thermal characteristic of such a furnace is the regenerative preheating of the combustion air. This combustion process can hardly be improved from a thermal point of view, but in operational terms it does not yet meet all requirements. It is therefore an object of the invention to improve the combustion method described in the introduction.
Diese Aufgabe wird gemäss der Erfindung dadurch gelöst, 20 dass die durch den gebrannten Rohstoff in der Kühlzone erwärmte Kühlluft am Ende der Kühlzone mindestens teilweise aus dem Ofen abgeführt und ihr Wärmeinhalt ausserhalb der Ofenschächte rekuperativ zur Vorwärmung der dem Ofen zuzuführenden Rohstoffe und/oder zur Vorwärmung der am oberen Ende der Vorwärmzone zuzuführenden Verbrennungsluft ausgenützt wird. This object is achieved according to the invention in that the cooling air heated by the fired raw material in the cooling zone is at least partially removed from the furnace at the end of the cooling zone and its heat content outside the furnace shafts is recuperative for preheating the raw materials to be fed to the furnace and / or for preheating the combustion air to be supplied at the upper end of the preheating zone is used.
Das erfindungsgemässe Verfahren wird anhand von in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispielen von Regenera-tiv-Schachtöfen beispielsweise beschrieben. Es zeigen: 30 Fig. 1 eine schematische Darstellung eines Zweischachtofens mit quadratischem oder rechteckigem Querschnitt, The method according to the invention is described, for example, on the basis of exemplary embodiments of regenerative shaft furnaces shown in the drawing. 1 shows a schematic illustration of a two-shaft furnace with a square or rectangular cross section,
Fig. 2 ein Druckmodell für die Kühlzone des Gegenstrom-schachtes eines Regenerativ-Schachtofens mit der Abführung der Kühlluftmenge an der aussenseitigen Seitenwand, 35 Fig. 3 ein Druckmodell für die Kühlzone des Gleichstromschachtes eines Regenerativ-Schachtofens mit der Abführung der Kühlluftmenge an der innenseitigen Seitenwand und 2 shows a pressure model for the cooling zone of the counterflow shaft of a regenerative shaft furnace with the removal of the cooling air quantity on the outside side wall, 35 and
Fig. 4 eine schematische Darstellung eines Zweischachtofens mit kreisförmigem Schachtquerschnitt. Fig. 4 is a schematic representation of a two-shaft furnace with a circular shaft cross-section.
40 Bei dem in Fig. 1 dargestellten Zweischachtofen ist der Schacht 1 der im Gleichstrom betriebene Brennschacht und der Schacht 2 der Gegenstromschacht. In den Schächten 1,2 wird eine Vorwärmzone V, eine Brennzone B, eine Nachentsäuerungszone N und eine Kühlzone K unterschieden. Die Zufuhr 45 der Verbrennungsluft und der Kühlluft erfolgt mittels eines Gebläses 3 bzw. 4, z.B. eines Drehkolbengebläses. Der Brennstoff tritt etwa am Beginn der Brennzone B über Brenner 5 in den Brennschacht, in Fig. 1 der Schacht 1. Die durch einen Pfeil 6 symbolisch dargestellten Rauchgase strömen, angereichert 50 durch das aus dem Rohstoff, z.B. Kalkstein austretende C02, zunächst parallel mit der Schüttung nach unten, dann weiter in den Gegenstromschacht 2 und dort entgegen der Schüttbewegung nach oben zu einem Abzug 7. Die über eine Leitung 8 den beiden Schächten 1,2 über Schiebetische 9 zum Austragen des gebrannten Materials zugeführte Kühlluft 10 strömt in der Kühlzone K nach oben und nach ihrer Erwärmung durch den gebrannten Kalk seitlich über Abzugkanäle 11 nach aussen über eine Entstaubungsvorrichtung 12, z.B. einen Zyklon, und über eine Leitung 13 in einen Kalksteinvorwärmer 14 oder über ei-60 nen Luftrekuperator 15 ins Freie oder in eine nicht dargestellte Entstaubung. In the two-shaft furnace shown in FIG. 1, the shaft 1 is the combustion shaft operated in cocurrent and the shaft 2 is the counterflow shaft. A distinction is made in the shafts 1, 2 a preheating zone V, a combustion zone B, a post-deacidification zone N and a cooling zone K. The combustion air and cooling air are supplied 45 by means of a fan 3 or 4, e.g. a rotary blower. The fuel enters the combustion shaft approximately at the beginning of the combustion zone B via burner 5, in FIG. 1 the shaft 1. The flue gases symbolically represented by an arrow 6 flow, enriched 50 by the from the raw material, e.g. Limestone escaping C02, first parallel to the bed downwards, then further into the counterflow shaft 2 and there against the pouring movement upwards to a fume cupboard 7 Cooling air 10 flows upward in the cooling zone K and after it has been heated by the burnt lime laterally via exhaust ducts 11 to the outside via a dedusting device 12, for example a cyclone, and via a line 13 into a limestone preheater 14 or via an egg-60 air recuperator 15 into the open air or into a dust removal device, not shown.
Die vom Gebläse 4 über eine Leitung 16 gelieferte Verbren-65 nungsluft tritt entweder direkt über eine Leitung 17 oder über den Luftrekuperator 15 oben in den Schacht 1 ein. Der in einem Aufgabekübel 18 vorerwärmte und vorgetrocknete Kalkstein wird je nach Bedarf dem einen oder anderen der Schächte 1,2 The combustion air supplied by the blower 4 via a line 16 enters the shaft 1 either directly via a line 17 or via the air recuperator 15. The limestone preheated and pre-dried in a feed bucket 18 becomes one or the other of the shafts 1, 2 as required
55 55
637 760 637 760
zugeleitet. Nach Beendigung des Brennvorgangs im Schacht 1 wird umgestellt und der Schacht 2 wird zum Brennschacht und der Schacht 1 zum Gegenstromschacht. forwarded. After the firing process in shaft 1 is completed, shaft 2 is converted to burning shaft and shaft 1 to counterflow shaft.
Fig. 2 und 3 zeigen die Strömungsverhältnisse in der Nach-entsäuerungszone N und in der Kühlzone K des Gegenstrom-schachts 2 bzw. des Brennschachts 1. Die an einem Modell mittels der elektrischen Analogiemethode gefundenen Ergebnisse zeigen, dass es sowohl im Gegenstromschacht 2 als auch im Brennschacht 1 möglich ist, praktisch die gesamte Kühlluftmenge durch das Gebläse 3 abzusaugen, wenn die Abzugkanäle 11 für den Gegenstromschacht an der aussenseitigen, d.h. vom Schacht 1 entfernten Seitenwand und für den Brennschacht 1 an der innenseitigen, d.h. gegen den Schacht 2 gerichteten Seitenwand angeordnet ist. 2 and 3 show the flow conditions in the post-deacidification zone N and in the cooling zone K of the counterflow shaft 2 and the combustion shaft 1. The results found on a model by means of the electrical analogy method show that there are both in the counterflow shaft 2 and in the combustion shaft 1 it is possible to extract practically the entire amount of cooling air through the blower 3 if the exhaust ducts 11 for the counterflow shaft on the outside, ie from the shaft 1 side wall and for the burning shaft 1 on the inside, i.e. is arranged against the shaft 2 side wall.
Der in Fig. 4 dargestellte Zweischachtofen ist in seinem Aufbau grundsätzlich gleich wie der Ofen in Fig. 1, weshalb gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen versehen und nicht nochmals beschrieben sind. Die mit C02 aus dem Entsäuerungsvorgang angereicherten Rauchgase 6 strömen aus der Brennzone B des Brennschachts 1 über Überströmkanäle 20 in den Gegenstromschacht 2, während die erwärmte Kühlluft 10 über einen zentralen Hohlzylinder 21 abströmt. Bei Öfen mit grossem Schachtdurchmesser werden zweckmässigerweise zwischen dem zentralen Hohlzylinder 21 und der Kühlzonenwand 22 dachförmige Kreuzgewölbe oder Balken 23 vorgesehen, die ein gleichmässiges Abziehen der vorgewärmten Kühlluft ermöglichen. Bei kleinerem Schachtdurchmesser wird über dem zentralen Hohlzylinder 21 eine Abdeckung 24 vorgesehen. The design of the two-shaft furnace shown in FIG. 4 is basically the same as that of the furnace in FIG. 1, which is why the same parts are given the same reference numerals and are not described again. The flue gases 6 enriched with CO 2 from the deacidification process flow from the combustion zone B of the combustion shaft 1 via overflow channels 20 into the counterflow shaft 2, while the heated cooling air 10 flows out via a central hollow cylinder 21. In furnaces with a large shaft diameter, roof-shaped cross vaults or beams 23 are expediently provided between the central hollow cylinder 21 and the cooling zone wall 22, which enable the preheated cooling air to be drawn off evenly. In the case of a smaller shaft diameter, a cover 24 is provided over the central hollow cylinder 21.
An einem Beispiel wird nachstehend die Wärmebilanz der Vorwärmezone V dargestellt: The heat balance of preheating zone V is shown below using an example:
Angenommen wird, dass It is assumed that
- die Entsäuerung des Kalksteins bei 810 °C beginnt, die Temperaturdifferenz zwischen Kalkstein und Rauchgas am Beginn der Brennzone B 30 °C und demnach die Temperatur der aus der Brennzone in die Vorwärmezone V eintretenden Rauchgase 840 °C beträgt, - the deacidification of the limestone begins at 810 ° C, the temperature difference between the limestone and flue gas at the beginning of combustion zone B is 30 ° C and accordingly the temperature of the flue gases entering the preheating zone V is 840 ° C,
- ein freies CaO von 94%, - a free CaO of 94%,
- der Wärmeverlust der Ofenwände in der Vorwärmezone bei 10 kcal/kg Kalk und - The heat loss of the furnace walls in the preheating zone at 10 kcal / kg lime and
- die Temperatur der aufgeheizten und aus der Kühlzone K abgeführten Kühlluft bei 800 °C liegt. - The temperature of the heated and removed from the cooling zone K cooling air is 800 ° C.
Die Kühlluftmenge wird mit 0,6 m3/kg Kalk angenommen. Sie wird vollständig abgeführt. The cooling air volume is assumed to be 0.6 m3 / kg lime. It is completely removed.
Die Kühlluft hat eine Ansaugtemperatur von 10 °C und nach der Verdichtung 40 °C. The cooling air has an intake temperature of 10 ° C and 40 ° C after compression.
Die Beheizung erfolgt mit Erdgas, der Wärmeverbrauch ist 4334 kJ/kg, die Verbrennung des Erdgases erfolgt mit einem theoretischen Luftbedarf von 1007 m3/kg und ergibt eine Rauchgasmenge von 1135 m3/kg. Dazu kommen 0,365 m3/kg ausgetriebenes C02, so dass die gesamte in die Vorwärmzone eintretende Rauchgasmenge 1,50 m3/kg Kalk beträgt und ihre Austrittstemperatur 100 °C ist. The heating is done with natural gas, the heat consumption is 4334 kJ / kg, the combustion of the natural gas takes place with a theoretical air requirement of 1007 m3 / kg and results in a flue gas quantity of 1135 m3 / kg. In addition, there is 0.365 m3 / kg of expelled C02, so that the total amount of flue gas entering the preheating zone is 1.50 m3 / kg of lime and its outlet temperature is 100 ° C.
Rauchgaswärme aus der Brennzone B 4,1855 • [1,50 X 0,397 X 840- 1,5 X100 X 0,349 - 10] = Flue gas heat from combustion zone B 4.1855 • [1.50 X 0.397 X 840-1.5 X100 X 0.349 - 10] =
1832,70 kJ/kg 1832.70 kJ / kg
Wärmebedarf für die Vorwärmung des Kalksteins 4,1855 • [1,74 X 0,260 X (310 - 10)] = 1514,81 kJ/kg Heat requirement for preheating the limestone 4.1855 • [1.74 X 0.260 X (310 - 10)] = 1514.81 kJ / kg
Wärme für die Vorwärmung der Verbrennungsluft 4,1855-[1,007X0,33 X(840-40)] = 1112,67kJ/kg Heat for preheating the combustion air 4.1855- [1.007X0.33 X (840-40)] = 1112.67kJ / kg
2627,48 kJ/kg 2627.48 kJ / kg
Wärmedefizit in der Vorwärmzone ohne Ausnützung der vorgewärmten Kühlluft 2627,48-1832,70 = 795,16 kJ/kg Heat deficit in the preheating zone without using the preheated cooling air 2627.48-1832.70 = 795.16 kJ / kg
Die abgeführte und aufgeheizte Kühlluft hat den Wärmeinhalt von 4,1855 • (0,60 X 0,33 X 800) = 662,98 kJ/kg. Davon gehen bei der Steinaufwärmung ausserhalb der Schächte bei einer angenommenen Luftaustrittstemperatur von 80 °C verloren 54,1855-(0,6X0,33 X 80)= 66,30 kJ/kg, The extracted and heated cooling air has a heat content of 4.1855 • (0.60 X 0.33 X 800) = 662.98 kJ / kg. Of this, when the stone is warmed up outside the shafts at an assumed air outlet temperature of 80 ° C, 54.1855- (0.6X0.33 X 80) = 66.30 kJ / kg,
weiter für Wand- und further for wall and
Leitungsverluste angen. 41,86 kJ/kg, Line losses approx. 41.86 kJ / kg,
und für die Wasserverdampfung des Steins " 54,41 kJ/kg io Summe Verluste 162,57 kJ/kg and for the water evaporation of the stone "54.41 kJ / kg io total losses 162.57 kJ / kg
Es werden also vom Stein aufgenommen und wiedergewonnen 662,98 — 162,57 = 500,42 kJ/kg. Damit kommt man auf eine Kalksteinaufwärmung So it is taken up by the stone and recovered 662.98 - 162.57 = 500.42 kJ / kg. This leads to limestone heating
15 15
500,42 500.42
1,74X0,26-4,1855 1.74X0.26-4.1855
= 264,3 °C = 264.3 ° C
20 Das Wärmedefizit der Vorwärmzone beträgt nach Hinzurechnung der rekuperativen Steinvorwärmung 795,16 — 500,42 = 294,37 kJ/kg, das durch erhöhte Brenn-stoffzufuhr ausgeglichen werden muss. Dieses Wärmedefizit in der Vorwärmzone nach dem beschriebenen Verfahren ist etwa 25 gleich gross wie beim reinen Regenerativ-Verfahren, bei dem bei der Verbrennung mit 20% Luftüberschuss, einer Kühlluftmenge von 0,6 m3/kg und einer Abgastemperatur von 80 °C etwa 268 kJ/kg auftreten. 20 The heat deficit in the preheating zone after adding the recuperative stone preheating is 795.16 - 500.42 = 294.37 kJ / kg, which must be compensated for by increased fuel supply. This heat deficit in the preheating zone according to the described method is about 25 the same as in the pure regenerative method, in which when burning with 20% excess air, a cooling air volume of 0.6 m3 / kg and an exhaust gas temperature of 80 ° C, about 268 kJ / kg occur.
Beim Regenerativ-Verfahren wird in gewissen Zeitabstän-30 den der Brennzyklus gewechselt. Nach dem beschriebenen Verfahren ist es wichtig, so zu steuern, dass der ausserhalb des Ofens rekuperativ vorgewärmte Kalkstein in den Schacht chargiert wird, in dem darnach die Verbrennung im Gleichstrom erfolgt, so dass die kalte Verbrennungsluft auf den vorgewärm-35 ten Kalkstein auftrifft. In the regenerative process, the firing cycle is changed at certain intervals. According to the described method, it is important to control so that the limestone, which has been preheated recuperatively outside the furnace, is charged into the shaft, after which the combustion is carried out in cocurrent, so that the cold combustion air hits the preheated limestone.
Die Vorteile des beschriebenen Verfahrens bestehen im wesentlichen darin, dass das Regenerativsystem des Ofens entlastet wird und sich dadurch wesentliche Verbesserungen in Bezug auf Betrieb, die Produktion und die Verwendbarkeit des 40 Ofens ergeben. The advantages of the described method consist essentially in the fact that the regenerative system of the furnace is relieved and this results in significant improvements in terms of operation, production and the usability of the furnace.
Vielfach stehen nur ungewaschene und stark verunreinigte und auch sehr nasse Kalksteine, wie z.B. kreideförmige Kalksteine mit 10-20% Wassergehalt, zur Verfügung. Dadurch er-45 geben sich Schwierigkeiten beim Transport des Materials in den Ofen, weil viel feines Material am Stein haften bleibt, das durch Sieben nicht abgetrennt werden kann und dabei den Ofengang beim Brennen nachteilig beeinflusst. Im Winter kommt hinzu, dass die nassen Kalksteinstücke zu grösseren Klötzen zusam-50 menfrieren und die Beschickung blockieren kann. Auch beim Wiegen des aufzugebenden Kalksteins ergeben sich Probleme, die unangenehm sind, wenn der Wassergehalt des Einsatzgutes infolge jahreszeitlicher Einflüsse starken Schwankungen unterliegt. Often there are only unwashed and heavily contaminated and also very wet limestones, e.g. chalk-shaped limestones with 10-20% water content. This results in difficulties when transporting the material into the furnace, because a lot of fine material sticks to the stone, which cannot be separated by sieving and thereby adversely affects the furnace operation when firing. In winter there is also the fact that the wet limestone pieces freeze together to form larger blocks and can block the feed. Problems also arise when weighing the limestone to be applied, which are uncomfortable when the water content of the feed material is subject to strong fluctuations as a result of seasonal influences.
55 Die Feuchtigkeit des Kalksteins wird normalerweise vor dem Wiegen nicht gemessen, wohl aber sollte die zuzuführende Brennstoff menge dem Wassergehalt des Steins angepasst werden, wenn man eine gute und gleichmässige Kalkqualität erzeugen will. Dieser Nachteil wird durch Einbringen des vollkom-60 men getrockneten oder auf eine gleichmässige Feuchtigkeit vorgetrockneten Kalksteins beseitigt. 55 The moisture of the limestone is normally not measured before weighing, but the amount of fuel to be added should be adjusted to the water content of the stone if you want to produce good and uniform lime quality. This disadvantage is eliminated by introducing the limestone completely dried or pre-dried to a uniform moisture level.
Durch die direkte Übertragung von Wärme aus dem Regenerationssystem abgeführten und durch den gebrannten Kalk aufgeheizten Kühlluft auf den zu chargierenden Kalkstein, bzw. 65 in einen Behälter auf dem Ofen, wird eine ähnlich gute Wärme-ausnützung wie in der Vorwärmzone des Regenerativsystems erreicht. Weiter kann das Unterkorn und besonders auch das The direct transfer of heat from the regeneration system and the cooling air heated up by the burnt lime to the limestone to be charged, or 65 into a container on the furnace, achieves heat utilization that is similar to that in the preheating zone of the regenerative system. Furthermore, the undersize and especially that
637 760 4 637 760 4
nunmehr getrocknete Feine vor dem Wiegen und vor der Auf- nen gewünschten oder auf einen maximal möglichen Wert eingäbe des Kalksteins in den Ofen von der zum Brennen vorgese- gestellt werden kann. Ein Vorteil des erfindungsgemässen Ver-henen Kalksteinkörnung leicht getrennt werden. fahrens ist auch dadurch gegeben, dass die Kühlluftmenge auf Now, dried fine before weighing and before opening the limestone, which is desired or at the maximum possible value, into the oven, which can be prepared for firing. An advantage of the Ver-Vernen limestone granulation according to the invention can be easily separated. driving is also given by the fact that the amount of cooling air
Eine weitere Anwendungsmöglichkeit des Verfahrens wird die für die Kühlung des gebrannten Kalkes gewünschte Tempe- Another possible application of the method is the temperature desired for cooling the burnt lime.
dadurch eröffnet, dass z.B. auf einem Granulierteller durch Zu- 5 ratur begrenzt werden kann, also auf ca. 0,6 bis 0,7 m3/kg Kalk, opened by e.g. on a pelletizing plate can be limited by accessories, i.e. approx. 0.6 to 0.7 m3 / kg lime,
gäbe von Wasser hergestellte Pellets aus Kreidestein vor der denn unter klimatischen Bedingungen mit hoher Luftfeuchtig- there would be pellets made of chalk made of water in front of which, under climatic conditions with high humidity
Beschickung in den Ofen mit aufgeheizter Kühlluft getrocknet keit und hoher Lufteintrittstemperatur in die Kühlzone erfolgt und gehärtet werden können. durch Hydratation des gebrannten Kalkes eine beachtliche Loading into the oven with heated cooling air dried speed and high air inlet temperature into the cooling zone and can be hardened. due to hydration of the burnt lime
Eine Variante des Verfahrens besteht darin, dass die gesam- Temperatursteigerung des auszutragenden Kalkes; auch der te oder eine Teilmenge der in der Kühlzone des Ofens aufge- 10 Wärmeverbrauch wird dadurch erhöht, umsomehr, je grösser heizten Luft teilweise über einen Rekuperator geleitet wird und die Kühlluftmenge ist. A variant of the method is that the total temperature increase of the lime to be discharged; This also increases the heat consumption or part of the heat consumed in the cooling zone of the furnace, the more the greater the amount of heated air that is passed through a recuperator and the amount of cooling air.
zur Vorwärmung der Verbrennungsluft auf eine Temperatur Das Gleichstrom-Brennverfahren ermöglicht wegen der von z.B. 150 °C oder 200 °C verwendet wird, entsprechend ei- Brennstoffzufuhr am Beginn der Entsäuerungszone eine sehr ner noch tragbaren Abgastemperatur. Dadurch kann mit Si- hohe Wärmebeaufschlagung, die nach den beschriebenen Ver- for preheating the combustion air to a temperature The direct current combustion process enables, because of e.g. 150 ° C or 200 ° C is used, corresponding to a fuel supply at the beginning of the deacidification zone a very ner still portable exhaust gas temperature. This means that with Si high heat, which is
cherheit, z.B. auch beim Anfahren des Ofens, eine für eine 15 fahren voll ausgeschöpft werden kann. security, e.g. even when starting up the furnace, one for a 15 drive can be fully utilized.
nachgeschaltete Entstaubungsanlage störende Taupunktunter- Da nach dem neuen Verfahren die Kühlluft jedoch nicht schreitung der Rauchgase verhindert werden. durch den Gegenstromschacht abzieht, wird das Druckgefälle zwischen den beiden Schachtköpfen reduziert, wodurch die Downstream dedusting system disturbing dew point lower- Since according to the new process the cooling air is not prevented, however, the smoke gases are not exceeded. deduced by the counterflow shaft, the pressure drop between the two shaft heads is reduced, thereby the
Eine weitere Variante des Verfahrens besteht in der Auftei- Wärmezufuhr und damit die Kapazität des Ofens um ca. 30 bis lung der aufgeheizten Kühlluft sowohl zur rekuperativen Vor- 20 50 % gesteigert werden kann. A further variant of the method consists in the supply of heat and thus the capacity of the furnace can be increased by approximately 30 to approximately 50% of the heated cooling air, both for recuperative purposes.
wärmung des Brennguts als auch der Verbrennungsluft in der Die Zufuhr von Kühlluft und Verbrennungsluft erfolgt heating of the firing material as well as the combustion air in which the supply of cooling air and combustion air takes place
Form, dass ein Teil der vorgewärmten Kühlluft der noch zusätz- zweckmässig mit Drehkolbengebläsen, so dass der Ofen unter lieh für die Verbrennung erforderlichen kalten Luft zugemischt Druck arbeiten kann. So wird die Umwälzung von staubhaltigen wird. Gasen in den Gebläsen vermieden. Vorteilhaft ist weiter, dass Form that part of the preheated cooling air is additionally used with rotary lobe blowers, so that the furnace can work under pressure mixed with the cold air required for combustion. So the circulation will be dusty. Avoid gases in the blowers. Another advantage is that
Ein wesentlicher Vorteil des Verfahrens durch vollkomme- 25 beim beschriebenen Verfahren keine Kühlelemente benötigt ne oder teilweise Abfuhr der aufgeheizten Kühlluft besteht auch werden. A significant advantage of the method is that there are no cooling elements required in the described method or partial removal of the heated cooling air.
darin, dass der Partialdruck der Kohlensäure im Abgas auf ei- that the partial pressure of the carbonic acid in the exhaust gas
C C.
2 Blatt Zeichnungen 2 sheets of drawings
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