CH622390A5

CH622390A5 - Pulse width modulation circuit

Info

Publication number: CH622390A5
Application number: CH838477A
Authority: CH
Inventors: Ole Snedkerud
Original assignee: Patelhold Patentverwertung
Priority date: 1977-07-07
Filing date: 1977-07-07
Publication date: 1981-03-31
Also published as: GB1593637A; JPS5418268A; DE2741038A1; FR2397103B1; DE2741038C2; FR2397103A1

Description

Die Erfindung betrifft eine Pulsader-Modulationsschaltung nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Die Figuren 1 und 2 zeigen durch die deutsche Zeitschrift: Nachrichten Elektronik 10 (1976), S. 234-236 bekannte Typen derartiger Modula tionsschaltungen. In den Figuren bedeuten N das Netz, PA die Pulsaufbereitung, PS die Pulssteuerung, PR die Pulsröhre, FD die Freilaufdiode, SS die Schwingspule, SR die Sende-End-röhre. In der ersten Schaltung (Fig. 1) müssen sämtliche Elektroden der Sende-Endröhre SR auf hohem Potential liegen. Bei der zweiten Schaltung ist die Kathode von SR an Masse gelegt, wodurch die bei der ersten Schaltung fühlbaren Störwirkungen der Elektroden-Kapazitäten vermieden werden. Abgesehen davon weisen aber die beiden bekannten Schaltungen schwerwiegende Mängel auf. Die Schaltung nach Fig. 1 muss mit den Kathoden der HF-Röhren auf einem gemischten Niederfrequenz-Gleichspannungspotential arbeiten, was bei KW-AII-bandsendern sowie bei MW-und LW-Sendern nur schwer zu realisieren ist. Bei der Schaltung nach Fig. 2 wird diesem Problem zwar konsequent ausgewichen, doch ergeben sich auf der anderen Seite Schwierigkeiten mit Resonanzen in der gekoppelten Spule SS und dem Koppelkondensator. Infolge unerwünschter Resonanzen können Pulsverformungen auftreten, was sofort zu Klirrfaktor-Problemen und Einbussen im Wirkungsgrad führt. Die Pulsrepetitionsfrequenz muss vor allem im Hinblick auf die Klirrfaktor- oder Intermodulationsverzer-rungen so hoch wie möglich gewählt werden können. Diesbezüglich ist es bemerkenswert, dass die in Fig. 1 dargestellte Schaltung mit einer Pulsrepetitionsfrequenz von 75 kHz, die Schaltung gemäss Fig. 2 dagegen nur mit ca. 50 kHz arbeitet. Wie eine theoretische Analyse zeigt, liegt eine Pulsrepetitionsfrequenz von 50 kHz bezüglich der Intermodulationsprodukte bereits an der unteren Grenze. The invention relates to a pulse line modulation circuit according to the preamble of claim 1. Figures 1 and 2 show through the German magazine: Nachrichten Elektronik 10 (1976), pp. 234-236 known types of such modulation circuits. In the figures, N means the network, PA the pulse processing, PS the pulse control, PR the pulse tube, FD the freewheeling diode, SS the voice coil, SR the transmission end tube. In the first circuit (FIG. 1), all electrodes of the transmission end tube SR must be at a high potential. In the second circuit, the cathode of SR is connected to ground, whereby the interference effects of the electrode capacitances which can be felt in the first circuit are avoided. Apart from that, the two known circuits have serious shortcomings. 1 has to work with the cathodes of the HF tubes on a mixed low-frequency direct voltage potential, which is difficult to achieve with KW-AII band transmitters and with MW and LW transmitters. 2, this problem is avoided consistently, but on the other hand there are difficulties with resonances in the coupled coil SS and the coupling capacitor. As a result of undesirable resonances, pulse deformations can occur, which immediately leads to harmonic distortion problems and a loss in efficiency. The pulse repetition frequency must be as high as possible, especially with regard to distortion or intermodulation distortion. In this regard, it is noteworthy that the circuit shown in FIG. 1 operates with a pulse repetition frequency of 75 kHz, whereas the circuit according to FIG. 2 only works with approximately 50 kHz. As a theoretical analysis shows, a pulse repetition frequency of 50 kHz is already at the lower limit with regard to the intermodulation products.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Pulsdauer-Modulationsschaltung der oben beschriebenen Art zu verbessern und so auszubilden, dass eine hohe Pulsrepetitionsfrequenz verwendet werden kann und dass die HF-Stufen mit den Kathoden auf Massepotential arbeiten. The invention has for its object to improve a pulse duration modulation circuit of the type described above and to design such that a high pulse repetition frequency can be used and that the RF stages work with the cathodes at ground potential.

Die Aufgabe wird in Verbindung mit den Merkmalen des Oberbegriffs gemäss dem kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 gelöst. Weiterbildungen der Erfindung sind in den abhängigen Ansprüchen beschrieben. The object is achieved in connection with the features of the preamble according to the characterizing part of patent claim 1. Further developments of the invention are described in the dependent claims.

Die Erfindung sei jetzt anhand der Figuren 3-9 näher erläutert. Die Figuren 3 und 4 zeigen die charakteristischen Wesenszüge der vorgeschlagenen Grundschaltung an zwei Ausführungsbeispielen. Die Schaltung benützt eine einfache Puls- oder Schwingspule SS mit dem einen Wicklungsende auf Massepotential, was auch für den Bau und Plazierung der Spule Vorteile mit sich bringt. The invention will now be explained in more detail with reference to FIGS. 3-9. FIGS. 3 and 4 show the characteristic features of the proposed basic circuit using two exemplary embodiments. The circuit uses a simple pulse or voice coil SS with one winding end at ground potential, which also has advantages for the construction and placement of the coil.

Die Pulsaufbereitung PA, die Heizung und der Vorspannungsgleichrichter für Steuer- und Schirmgitter der Pulsröhre PR müssen auf deren Kathodenpotential gelegt werden, was dem bekannten Stand der Technik entspricht. Die Freilaufdiode FD kann insofern problematisch sein, als bei Verwendung einer geheizten Röhrendiode der Heiztransformator auf einem anderen Potential liegen muss als die Heizung der Pulsröhre PR. Dies bringt keine prinzipiellen Schwierigkeiten oder physikalischen Probleme mit sich; letzten Endes ist dies eine Frage der Transformator-Isolation und somit eine Preisfrage. The pulse processor PA, the heater and the bias rectifier for the control and screen grids of the pulse tube PR must be connected to their cathode potential, which corresponds to the known prior art. The free-wheeling diode FD can be problematic insofar as the heating transformer must be at a different potential than the heating of the pulse tube PR when using a heated tube diode. This does not pose any fundamental difficulties or physical problems; In the end, this is a question of transformer insulation and therefore a question of price.

Der grosse Vorteil der erfindungsgemässe vorgeschlagenen Schaltung besteht darin, dass man eine einfache Schwingspule SS (ohne Sekundärspule) mit dem einen Ende ihrer Wicklung an Masse schaltet und diesen Punkt gleichzeitig mit der Kathode der HF-Stufe verbindet; dadurch bietet sich die Möglichkeit der Benutzung der höchstmöglichen Pulsrepetitionsfrequenz unter gleichzeitiger Beschränkung des Klirrfaktors. Vorteilhafterweise kann auch eine relativ hohe Modulationsfrequenz benützt werden. Aufgrund ihrer Eigenschaften ist auch eine Verwendung der vorgeschlagenen Schaltung als Modulator für Mittel-und Langwellensender möglich. The great advantage of the circuit proposed according to the invention is that a simple voice coil SS (without a secondary coil) is connected to ground with one end of its winding and this point is simultaneously connected to the cathode of the HF stage; this offers the possibility of using the highest possible pulse repetition frequency while at the same time restricting the distortion factor. A relatively high modulation frequency can also advantageously be used. Due to its properties, the proposed circuit can also be used as a modulator for medium and long-wave transmitters.

In Fig. 3 und 4 bedeuten ferner GR den Netzgleichrichter, Mod das Modulationssignal, TF das Tiefpassfilter, Cs eine Streukapazität, N das Netz, UaREF die Anoden-Gleichspannungsreferenz, HF die Hochfrequenzstufe, FDr, FD1, FD2 Filterdrosseln, FK den Filterkondensator. In FIGS. 3 and 4, GR also means the line rectifier, Mod the modulation signal, TF the low-pass filter, Cs a stray capacitance, N the line, UaREF the anode DC voltage reference, HF the high-frequency stage, FDr, FD1, FD2 filter chokes, FK the filter capacitor.

Ein Merkmal eines PDM-(Pulsdauermodulations-)Systems liegt darin, dass man auf einen regulierbaren Hochspannungsgleichrichter verzichten kann. Mit dem weiter unten beschriebenen Pulssystem kann die Gleichspannung auch kontinuierlich reguliert werden, was für KW-Betrieb besonders bedeutsam ist. A feature of a PDM (pulse duration modulation) system is that one can do without an adjustable high-voltage rectifier. With the pulse system described below, the DC voltage can also be continuously regulated, which is particularly important for KW operation.

Ein weiteres Merkmal ist, dass man auf die unter der Bezei- Another feature is that you can access the

2 2nd

5 5

10 10th

15 15

20 20th

25 25th

30 30th

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

3 622390 3 622390

chung «Crowbar» bekannte Abschaltmassnahme verzichten d.h. der eine binäre Zustand, während andernfalls der Schwellkann. Durch Pulssperre (Sperrung der positiven Trigger-Pulse) wertschalter ein Null-Ausgangssignal liefert. Somit entstehen fällt die Anodenspannung sofort auf Null. Findet in der Puls- bei festem Schwellwert (Spannung am oberen Eingang) am röhre einmal ein Überschlag statt, so müssen durch einen ge- Ausgang des Schwellwertschalters 21.3 Rechteckimpulse vereigneten Detektor nicht dargestellte Hochspannungsschalter 5 schiedener Dauer. "Crowbar" renounce the known shutdown measure i.e. the one binary state, while otherwise the swell can The pulse switch (blocking the positive trigger pulses) provides a zero output signal. This creates the anode voltage immediately to zero. If there is a flashover in the pulse at a fixed threshold value (voltage at the upper input) on the tube, then high-voltage switch 5, not shown, must be used by a detector that uses the output of the threshold value switch 21.3 square-wave pulses.

ausgelöst werden. Mit Vorteil kann hierbei folgende Methode Diese Rechteckimpulse werden nun der Differenzierstufe angewendet werden; Wenn die negativen Flanken an der Puls- 21.4 (Fig.5,6) zugeführt. Aus der ansteigenden Flanke des Rechtröhrenanode fehlen, wird sofort eine Auslösung vorgenommen, eckimpulses bildet diese Differenzierstufe einen positiven Na-Bei einer Realisierung der Schaltung gemäss Fig. 3 muss delimpuls, der dann über eine entsprechend gepolte, nicht darverhindert werden, dass die NF-Signale durch den Gleichrich- 10 gestellte Diode und über die Steuerleitung T23 an den ter GR in das Netz übertragen werden. Mit den normalen Fil- Steuereingang der Pulsröhre gelangt. Bei der anfallenden terelementen FDr (Filterdrossel) und FK (Filterkondensator) Flanke des Rechteckimpulses liefert die Differenzierstufe 21.4 gelangen die NF-Signale über die Kapazität zwischen Sekun- einen negativen Nadelimpuls, der dann über eine zweite, nicht där- und Primärwicklung des Netztransformators ins Netz. Ein dargestellte, diesmal anders gepolte Diode an ein nicht darge-statischer Schirm allein, wie er in Fig. 4 gezeigt und mit StS 15 stelltes Umkehrglied (normale Transistorstuf e in Emitterschal-bezeichnet ist, bietet ohne zusätzliche Massnahmen u. U. nicht tung) gelangt. Vom Ausgang dieses Umkehrgliedes führt die den vollen Schutz. Eine Verbesserung bringt gemäss Fig. 4 eine Steuerleitung T22 an den Steuereingang der Pulsröhre. Aufteilung der in Fig. 3 einheitlichen Filterdrossel FDr in zwei Nun ist man bestrebt, bei einem Sender eine bestimmte to be triggered. The following method can advantageously be used here. These square-wave pulses are now used for the differentiation stage; When the negative edges are fed to the pulse 21.4 (Fig.5,6). From the rising flank of the right tube anode, tripping is carried out immediately, corner impulse this differentiation stage forms a positive Na. When implementing the circuit according to FIG. 3, delimpuls, which is then polarized accordingly, must not prevent the LF signals through the rectified diode and via the control line T23 to the ter GR in the network. With the normal Fil control input the pulse tube arrives. In the case of the resulting ter-elements FDr (filter choke) and FK (filter capacitor) flank of the square-wave pulse, the differentiating stage 21.4 delivers the LF signals via the capacitance between seconds and a negative needle pulse, which is then fed into the network via a second, non-dar- and primary winding of the mains transformer . A diode, shown this time with a different polarity, on a non-Darge-static screen alone, as shown in FIG. 4 and with a reversing element provided with StS 15 (normal transistor stage in the emitter scarf, may not be effective without additional measures) reached. Full protection is provided from the output of this inverter. 4 brings a control line T22 to the control input of the pulse tube. Division of the filter choke FDr into two in FIG

Teildrosseln Fdrl und FDr2, die an je einen Pol des Gleichrich- Ausgangsleitung einzustellen. Soll die Senderleistung geändert ters GR angeschlossen sind. Dadurch erreicht man erhebliche 20 werden, so braucht bei der vorliegenden Hochleistungssender-Durchgangsdämpfungen. Bei Auftreten besonders resistenter anordnung lediglich die Gleichspannung U= (Fig. 5 und 6) ent-Frequenzkomponenten kann man von den in Fig. 4 gezeigten sprechend geändert zu werden, da diese eine lineare Funktion Punkten A und B gegen Masse Kapazitäten oder Saugkreise der Gleichspannungskomponente U0 des Modulationssignals SK einschalten. Der Filterkondensator FK bleibt der gleiche. ist. Dabei ist es zweckmässig, die Einstellung von U0 mit einem Für die Siebung des gepulsten Signals dient das Tiefpassfilter :s Regelkreis vorzunehmen, da diese Methode am genauesten ist. TF, bestehend aus Ci, L und C2 (naturgemäss können auch Dazu ist, wie in Fig. 5 gezeigt, beim Steuergerät 21 eine kleine andere Tiefpassschaltungen verwendet werden, s. C3 in Fig. 3 Erweiterung nötig. Partial chokes Fdrl and FDr2, each set to one pole of the rectifier output line. If the transmitter power is changed ters GR are connected. This makes it possible to achieve a significant 20, so the present high-power transmitter needs through-loss. If particularly resistant arrangement occurs only the DC voltage U = (FIGS. 5 and 6) ent frequency components can be changed accordingly from the ones shown in FIG. 4, since these have a linear function points A and B against mass capacitances or suction circuits of the DC voltage component Switch on U0 of the modulation signal SK. The filter capacitor FK remains the same. is. It is advisable to set U0 with a low pass filter: s control loop is used to screen the pulsed signal, since this method is the most accurate. TF, consisting of Ci, L and C2 (naturally, a small other low-pass circuit can also be used for this, as shown in FIG. 5, see C3 in FIG. 3 extension.

und 4). Mittels einer Hilfsgleichspannung + UB und eines Potentio- and 4). Using an auxiliary DC voltage + UB and a potentiometer

Die Lösung nach Fig. 4 ist kaum aufwendiger als die meters Pot wird der Sollwert für die Gleichspannungskompo- The solution according to FIG. 4 is hardly more complex than the meter pot, the setpoint for the DC voltage component is

bekannte Lösung gemäss Fig. 2. Statt einer Filterdrossel FDr 30 nente U0 an den negierenden Eingang der Vergleichsschaltung sind zwei kleinere erforderlich, auf der anderen Seite genügt 21.7 gelegt. Da hier nicht mit einigen kV gearbeitet wird, ist ein eine einfache Pulsspule SS (ohne Sekundärspule und daher mit Massstabfaktor k zu berücksichtigen; somit erhält man als «fik-weniger Problemen verbunden), die sogar direkt mit Masse ver- tiven» Sollwert U0soii • k. Um den gleichen Faktor k verkleinert, bunden ist, was Raumersparnis bringt. Die Freilaufdiode FD gelangt an den nichtinvertierenden Eingang der Vergleichs-kann eine Röhrendiode sein (Heiztrafo mit hoher Isolations- 35 Schaltung 21.7 die Gleichspannungskomponente U0-k. Zwecks güte sowie Sperrung der ins Netz zurückfliessenden Niederfre- Ausfilterung und Abschwächung dieser Gleichspannungskom-quenz NF, siehe oben. ponente ist in den Gegenkopplungszweig GK das Tiefpassfilter Known solution according to FIG. 2. Instead of a filter choke FDr 30 element U0 at the negating input of the comparison circuit, two smaller ones are required, on the other hand 21.7 is sufficient. Since we are not working with a few kV, a simple pulse coil SS (without a secondary coil and therefore with a scale factor k must be taken into account; this results in “fik-less problems”), which even directly relates to the mass vertical »setpoint U0soii • k. Reduced by the same factor k is bound, which saves space. The freewheeling diode FD arrives at the non-inverting input of the comparison can be a tube diode (heating transformer with high insulation circuit 21.7, the DC voltage component U0-k The component above is the low-pass filter in the negative feedback branch GK

Wie aus Fig. 3 hervorgeht, liegt das Pulsaufbereitungssy- 21.6 (Fig. 5) eingeschaltet. Als Vergleichsschaltung kann in stem PA auf Massepotential. Über zwei Strecken, die z. B. bekannter Weise zweckmässig ein als Differenzverstärker durch HF-Strecken, durch Lichtleiter oder durch einen Puls- 40 beschalteter Operationsverstärker verwendet werden. Dieser transformator mit hoher Isolationsgüte zwischen Primär- und verknüpft bekanntlich die an seinen beiden Eingängen liegen-Sekundärwicklungen gebildet werden, können die durch Diffe- den Spannungen in der Form: As can be seen from FIG. 3, the pulse processing system 21.6 (FIG. 5) is switched on. As a comparison circuit in stem PA can be connected to ground potential. Over two routes, the z. B. known manner expediently used as a differential amplifier through RF paths, through optical fibers or through a pulse-40 operational amplifier. This transformer with high insulation quality between primary and secondary windings, which are located at its two inputs, is known to be able to generate voltages in the form of:

rentiation des PDM-Signals gewonnenen Signale übertragen werden, und zwar die an den Flanken des PDM-Signals gebilde- U= = (U0 • k) - (Uos0ii • k) oder ten, entgegengesetzt gepolten Impulsspitzen über je eine der 45 of the PDM signal, the signals formed on the flanks of the PDM signal are transmitted - U = = (U0 • k) - (Uos0ii • k) or th, opposite-polarized pulse peaks over each of the 45

besagten zwei Strecken. U= = (U0-Uos0ii) • k. said two routes. U = = (U0-Uos0ii) • k.

Mit Bezug auf Fig. 5 und 6 sollen jetzt die Einzelheiten der Aufbereitung erläutert werden. Zur Illustration der Regelung sei angenommen, dass mit The details of the preparation will now be explained with reference to FIGS. 5 and 6. To illustrate the rule, assume that with

Die Pulsaufbereitung PA, Fig. 3 und 4, bzw. das Steuergerät Hilfe des Potentiometers Pot eine Verkleinerung der Gleich-21 in Fig. 5 und 6, besteht aus an sich bekannten Schaltungsein- % spannungskomponente U0 (und damit eine Leistungsverminde-heiten, die in Fig. 5 und 6 als Blöcke dargestellt sind. Um das rung) bewirkt wird (U0soii kann auch von der Sendersteuerung Entstehen der an den Ausgängen T22 und T23 erscheinenden als Steuerwert (Stellgrösse) vorgegeben werden). The pulse conditioning PA, FIGS. 3 and 4, or the control device using the potentiometer Pot a reduction of the DC-21 in FIGS. 5 and 6, consists of circuit voltage% component U0 (and thus a power reduction) that is known per se 5 and 6 as blocks (in order to achieve this) (U0soii can also be specified by the transmitter control as the control value (manipulated variable) appearing at the outputs T22 and T23).

Signale UT22 (positive Flanke) und UT23 (negative Flanke) besser Wird Uosoii k konstant gehalten, dann ist infolge der Wirverfolgen zu können, sind die entsprechenden Spannungs-Zeit- kung des Regelkreises gewährleistet, dass auch U0 konstant Diagramme für die Spannungen an den einzelnen Verbindungs- 55 bleibt. Signals UT22 (positive flank) and UT23 (negative flank) better If Uosoii k is kept constant, it can be traced as a result of the action, the corresponding voltage-timing of the control loop ensures that U0 constant diagrams for the voltages on the individual Connection 55 remains.

leitungen mit eingezeichnet. Damit nun bei geänderter Gleichspannungskomponente U0 lines drawn in. So now with a changed DC voltage component U0

Der Sinusgenerator 21.1 liefert an einem Ausgang eine Puls- der einmal eingestellte Modulationsgrad erhalten bleibt, wird Spannung mit einer Repetitionsfrequenz, die der gewünschten • das Modulationssignal Umod über ein Multiplikationsglied 21.5 Pulsfrequenz entspricht. (Fig. 5) geleitet. Dieses ändert seine Verstärkung proportional The sine generator 21.1 supplies a pulse at an output, which once the degree of modulation has been set is maintained, becomes voltage with a repetition frequency that corresponds to the desired modulation signal Umod via a multiplier 21.5 pulse frequency. (Fig. 5) passed. This changes its gain proportionally

Die zu verstärkende Modulationssignalspannung Um0d wird 60 zu der an seinem Steuergang anliegenden Gleichspannung über einen Kopplungskondensator C einer Gleichspannung U= U= • m. The modulation signal voltage Um0d to be amplified becomes 60 to the DC voltage applied to its control gear via a coupling capacitor C of a DC voltage U = U = • m.

überlagert. Die resultierende Spannung Umod + U= liegt an dem Um Rückwirkungen vom Ausgang des Multiplikationsglie-einen (in Fig. 5 als unterer Eingang dargestellten) Eingang des des 21.5 auf seinen Steuereingang zu vermeiden, ist in die Schwellenwertschalters 21.3 an. Der Schwellwertschalter ist Steuerleitung das Einstellorgan 21.8 eingeschaltet. Dieses entais binäres Bauelement ausgebildet, d.h., der besagte untere 65 hält ein Tiefpassfilter, um zu gewährleisten, dass nur die Gleich-Eingang führt das Bezugspotential Umod+U=, und immer dann, Spannung U= zur Wirkung kommt. Zudem ist dem Tiefjpassfil-wenn die Spannung am anderen (oberen) Eingang das Bezugs- ter ein Potentiometer zur Einstellung des besagten Faktors m Potential überschreitet, erscheint am Ausgang das Signal L, nachgeschaltet, mit dem dann der gewünschte Modulations- overlaid. The resulting voltage Umod + U = is present in order to avoid repercussions from the output of the multiplication input (shown in FIG. 5 as the lower input) of the 21.5 on its control input, is in the threshold switch 21.3. The threshold switch is turned on control line the setting element 21.8. This entai binary component is formed, i.e., said lower 65 holds a low pass filter to ensure that only the DC input carries the reference potential Umod + U =, and always then, voltage U = comes into effect. In addition, if the voltage at the other (upper) input exceeds the reference one potentiometer for setting the said factor m potential, the low pass filter is followed by the signal L at the output, with which the desired modulation

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grad m* einstellbar ist. N ach einer zweiten Methode wird das Modulationssignal degree m * is adjustable. According to a second method, the modulation signal

In der PS-Einheit (Pulssteuerung) Fig. 3 werden aus den mittels einer Anzapfung an der Pulsspule SS (Fig. 8a und b) und positiven und negativen Triggerpulsen wieder PDM-(pulsdau- mit nachfolgender Schwingspule SS' und Tiefpassfilter TP' In the PS unit (pulse control) FIG. 3, PDM (pulse duration with subsequent voice coil SS 'and low-pass filter TP') are again formed from the taps on the pulse coil SS (FIGS. 8a and b) and positive and negative trigger pulses.

ermodulierte) Pulse erzeugt, die das Steuergitter der Pulsröhre samt Schirmgittergleichrichter GR' erzeugt. Allerdings muss modulated) pulses generated, which generates the control grid of the pulse tube together with screen rectifier GR '. However, it must

PR aussteuern. 5 hier wegen der hohen Schirmgitterentkopplungskapazität Cg2 Control PR. 5 here because of the high screen decoupling capacitance Cg2

Bei Pulsdauer-Modulationsschaltungen ist es oft erwünscht, der Innenwiderstand der Schaltung für die NF-Signale sehr das Schirmgitter der HF-Endröhre mit zu modulieren. Nach niedrig sein, was unter Umständen Schwierigkeiten mit sich einer bekannten Methode verwèndet man einen kleinen, sepa- bringt. With pulse duration modulation circuits, it is often desirable to modulate the internal resistance of the circuit for the LF signals very much with the screen grid of the HF end tube. To be low, which may be difficult with a known method, using a small, separate one.

raten Modulationstransformator, was jedoch ziemlich kostspie- Eine dritte Methode besteht in der Modulation des Schirm-lig ist Eine andere bekannte Methode benützt einen Serien- io gitters über einen separaten Röhren- oder Leistungstransistorwiderstand im Schirmgitterkreis; hierbei kann aber der Klirr- Verstärker M (Fig. 9). Man muss aber darauf achten, dass zwi-faktor erhöht werden. sehen den Anodenmodulations- und den Schirmgittermodula- rate modulation transformer, which is quite expensive. A third method is to modulate the shield-lig. Another known method uses a series io grid via a separate tube or power transistor resistor in the shield grid circuit; but here the distortion amplifier M (Fig. 9). But you have to make sure that the two-factor is increased. see the anode modulation and the screen grid module

Die erfindungsgemäss vorgeschlagene Schaltung gestattet tionsspannungen keine Phasenunterschiede bestehen. Zur es, die Nachteile der bekannten Methoden zu vermeiden und Vermeidung solcher Differenzen sind in der Fig. 9 zwei Varian- The circuit proposed according to the invention does not allow any voltage differences to exist. In order to avoid the disadvantages of the known methods and to avoid such differences, two variants are shown in FIG.

eine einfache und billige Schirmgitter-Mitmodulation zu ver- 15 ten angegeben, wonach das modulierte Signal über kapazitive wirklichen. Nach einem ersten Verfahren (Fig. 7) kann man am oder ohmische Spannungsteiler aus dem Anodenmodulator a simple and inexpensive screen grating co-modulation is stated, according to which the modulated signal via real capacitive. According to a first method (Fig. 7) one can on or ohmic voltage divider from the anode modulator

Ausgang des Pulsfilters, wo sich der Kondensator C2 befindet, dem Schirmgittermodulator zugeführt wird. Output of the pulse filter, where the capacitor C2 is located, is fed to the screen grid modulator.

einen kapazitiven Spannungsteiler einbauen. Dabei kann z.B. install a capacitive voltage divider. Here, e.g.

C2~ 5,9 nF und die Schirmgitterkapazität Cg2~ 60 nF sein. Dies Wird die Anodenspannung kontinuierlich regelbar betrie-ist mit der Schaltung von Fig. 9 realisierbar. Für die Zufuhr der 20 ben, so kann der Schirmgitter-Gleichrichter GR' u. U. ebenfalls Gleichspannung muss eine Drossel eingebaut werden. Der Ein- kontinuierlich regelbar sein, und zwar über einen Regeleingang Pu wird direkt an die Klemmen des Kondensators Ci in gang Reg gesteuert. Dieses Reg-Signal steuert gleichzeitig die Fig. 3,4 angeschlossen. Anodenspannung (U0 Fig. 5; U= Fig. 6). C2 ~ 5.9 nF and the screen grid capacitance Cg2 ~ 60 nF. This is achieved by regulating the anode voltage in a continuously controllable manner with the circuit of FIG. 9. For the supply of the 20 ben, the screen rectifier GR 'u. A choke may also have to be installed. The input can be continuously regulated, specifically via a control input Pu, and is controlled directly at the terminals of the capacitor Ci in gang Reg. This Reg signal controls the Fig. 3.4 connected at the same time. Anode voltage (U0 Fig. 5; U = Fig. 6).

G G

4 Blatt Zeichnungen 4 sheets of drawings

Claims

622390 PATENT CLAIMS

1.Pulse duration modulation circuit with a pulse conditioning (PA) of a modulator tube (PR) controlled on the grid side by pulse duration signals, which on the anode side via a series connection of a pulse coil (SS), a high-frequency tube output stage (HF) and an inductance (L) of a low-pass filter (TF) with the positive voltage output (A) of a mains rectifier (GR) is connected, the anode of this modulator tube being connected via an outdoor diode (FD) to this positive voltage output of the mains rectifier (GR), characterized in that the one end of the pulse coil (SS ) connected cathode of the anode-modulated high-frequency tube output stage (HF) is grounded and the cathode of the modulator tube (PR) is connected to the negative voltage output (B) of the mains rectifier (GR).

2. Modulation circuit according to claim 1, characterized in that two partial filter chokes (FDrl, FDr2) are used for screening, which are connected between an output of the rectifier (GR) and the terminals of a filter capacitor (FK).

3. Modulation circuit according to claim 2, characterized by suction circuits (SK) which are connected between the outputs of the rectifier (GR) and ground.

4. Modulation circuit according to claim 2, characterized by capacitances (C) which are connected between the outputs of the rectifier (GR) and ground.

5. Modulation circuit according to one of claims 1 to 4, characterized in that the shield grid of the RF end tube is also modulated.

6. Modulation circuit according to claim 5, characterized in that a capacitive voltage divider is arranged at the output of the low-pass filter (TP), the tap of which is connected to the screen grid of the HF end tube (HF).

7. Modulation circuit according to claim 5, characterized in that the modulation signal for the screen grid of the HF end tube by means of a tap on the pulse coil (SS) (Fig. 8), subsequent voice coil (SS '), low-pass filter (TP') and screen grid rectifier ( GR ') is generated.

8. modulation circuit according to claim 5, characterized by a modulation of the screen grid via a separate tube or power transistor amplifier (M, Fig. 9).

9. Modulation circuit according to claim 8, characterized in that the modulated signal via capacitive voltage dividers from the anode modulator is fed to the screen grid modulator.

10. Modulation circuit according to claim 8, characterized in that the modulated signal is supplied to the screen grid modulator from the anode modulator via ohmic voltage dividers.