Installation comportant au moins un auto-générateur de gaz sous pression à au moins un piston libre et au moins une machine réceptrice alimentée par ces gaz. L'invention est relative à une installation comportant au moins un auto-générateur de gaz sous pression à au moins un piston libre et au moins une machine réceptrice, par exemple une turbine, alimentée par ces gaz, le cylindre compresseur de l'auto-générateur étant alimenté pour certains régimes au moins de l'installation en air sous pression au moyen d'une soufflante.
On sait que dans les installations de ce genre, la température du gaz débité par l'auto-générateur augmente avec la pression de ce gaz.
Dans ces installations, on ne peut donc pas dépasser une certaine pression maximum, si l'on ne veut pas dépasser une température limite permettant encore un fonctionnement convenable de la machine réceptrice. Dans le cas d'une turbine, par exemple, cette tempé rature limite est généralement comprise entre 600 et 700 C, les matières utilisées cou- ramment pour les aubes de turbines à gaz résistant encore fort bien à ces températures.
La courbe a du diagramme de la fig. 4 montre, par exemple, comment, dans une telle installation, la température du gaz débité par l'auto-générateur peut varier en fonction de la pression de ce gaz. On voit que l'on ne peut pas dépasser une pression p,, sans que la température dépasse une valeur limite t1. En. soumettant l'air, avant son entrée dans le cylindre moteur de l'auto-générateur, notam ment en amont du cylindre compresseur, à un refroidissement constant, on pourrait abaisser la température de débit, par exemple, de façon telle qu'elle varie en fonction de la pression de débit selon la courbe b.
On voit que, dans ce cas, la température t n'atteint la température limite t1 que pour une pres sion de débit égale à<B>Pb</B> supérieure à<B>p.,.</B> Par ledit refroidissement constant, on aurait donc élargi essentiellement le champ d'application de l'alimentation sous pression de l'auto- générateur, mais on obtiendrait un rendement peu satisfaisant. En effet, pour obtenir un rendement maximum, il convient de se rap procher autant que possible de la température limite t1, sans la dépasser, pour une gamme de pressions de débit aussi étendue que possible.
A cet effet, l'installation selon l'inven tion comporte un dispositif réfrigérant dont l'action est réglée en fonction d'un facteur de fonctionnement de l'installation,
de façon telle qu'il reste hors service aussi longtemps que la température du gaz débité par l'auto- générateur reste au-dessous d'une tempéra ture prédéterminée correspondant à la tempé rature maximum admissible pour la machine réceptrice et qu'il soit mis en service au mo ment où ladite température prédéterminée est atteinte et cela de façon qu'il abaisse la tem pérature de l'air d'alimentation du cylindre moteur de l'auto-générateur avant son entrée dans ce cylindre,
de manière à maintenir la température du gaz débité par cet auto-géné- rateur au voisinage de ladite température prédéterminée, sans dépasser la température maximum mentionnée.
En agençant convenablement le réglage de l'action du dispositif réfrigérant, on pour rait, par exemple, faire varier dans l'instal lation selon l'invention, la température du gaz en fonction de la pression de débit, de façon que cette variation soit représentée par la courbe c du diagramme de la fig. 4.
On voit donc que, grâce à l'invention, il est possible d'augmenter sensiblement les pressions de marche de l'installation sans dé passer la limite de température admissible et en conservant un bon rendement pour une gamme étendue de pressions de marche.
Le dessin représente, à titre d'exemples, trois formes d'exécution de l'installation selon l'invention.
La fig. 1 montre, de façon schématique, une installation établie conformément à la première forme d'exécution.
Les fig. 2 et 3 représentent, également de façon schématique, les deux autres formes d'exécution.
La fig. 4, enfin, est un diagramme ser vant à illustrer le principe de l'invention. L'auto-générateur de l'installation repré sentée à la fig. 1 comporte un cylindre moteur 1 et un cylindre compresseur 2, et dans ces deux cylindres travaille un piston libre com portant un élément moteur 3 et un élément compresseur 4, ce dernier élément divisant le cylindre compresseur en deux comparti ments 21 et 22, dont celui situé du côté inté rieur du piston 4 est muni de soupapes d'ad mission 5 et de refoulement 6, tandis que le compartiment extérieur 2 forme un matelas pneumatique qui assure le retour, vers son point mort intérieur, du piston 3-4.
La partie du cylindre moteur 1, dans la quelle sont situées les ouvertures d'admission 7, est entourée par un carter 8 alimenté par l'air sous pression comprimé dans le compar timent 21 du cylindre compresseur et re foulé à travers les soupapes 6; le mélange sous pression de l'air de balayage et des gaz de combustion s'échappe par les ouvertures 9.
Le cylindre moteur 1 est muni d'un injec teur 10 alimenté par une pompe d'injection 11 qui est réglable de façon connue par une tige de réglage 12. On déplace cette tige à l'aide d'un levier à main 13. La pompe 11 est entraînée par un poussoir 15 solidaire du piston libre 3-4.
L'air se trouvant dans le carter 8 entre dans le cylindre moteur 1, lorsque le piston libre 3-4 se trouve au voisinage de son point mort extérieur, pour balayer ainsi les gaz de combustion dudit cylindre et l'alimen ter en air frais. Le mélange desdits gaz de combustion et de l'air de balayage ayant en core une forte pression est introduit, par le conduit 16, dans la turbine à gaz 17 où ledit mélange se détend, tandis que la turbine, ainsi mise en rotation, entraîne une dy namo 18.
Un dispositif réfrigérant est intercalé entre une soufflante d'alimentation 21 et les soupapes d'admission 5 du cylindre com presseur. Ce dispositif comprend un réfrigérant 20 et une conduite de by-pass 22, dans laquelle est disposé un clapet d'étranglement 23 et montée parallèlement au réfrigérant 20 entre l'entrée et la sortie de celui-ci. Le clapet 23 est commandé en fonction de la température régnant dans le conduit d'alimentation 16 de la turbine 17 à l'aide d'un thermostat 231. Dans une variante de cette installation, ce clapet pourrait aussi être commandé en fonc tion de la pression régnant dans le conduit 16.
Dans une autre variante, le clapet 23 pourrait aussi être commandé en fonction de la température et de la pression de gaz sous pression débité par l'auto-générateur.
Dans le cas de l'installation selon la fig. 1 ainsi que dans les cas des deux variantes in diquées, la soufflante 21 pourrait comporter plusieurs étages, et au moins une partie du dispositif réfrigérant pourrait être disposée entre deux de ces étages.
La soufflante 21 est entraînée par une turbine à. gaz 24 qui est alimentée parallèle ment à la turbine 17 en gaz sous pression provenant de l'auto-générateur.
Sur le conduit amenant le gaz sous pres sion à la turbine 24 est monté un organe@de réglage (non représenté dans la fig. 1) per mettant de faire échapper du gaz dans l'at mosphère afin de régler la puissance du groupe turbosoufflante 21-24.
Cette installation fonctionne de la façon suivante: Le clapet 23 est commandé par le tli,er- mostat 231 en fonction de la température du gaz débité par l'auto-générateur, de manière telle qu'il soit complètement ouvert, tant que la température du gaz débité est inférieure à une température prédéterminée, légèrement inférieure à la température maximum ad missible pour les turbines 17 et 24.
Dès que ladite température prédéterminée est atteinte, le clapet 23 se ferme progressi vement pour obliger une partie de plus en plus importante de l'air refoulé par la souf flante 21 à passer par le réfrigérant 20, et cela de telle façon qu'après avoir atteint ladite valeur prédéterminée, la température du gaz sous pression dans le conduit 16 reste au voisinage de cette valeur en augmentant légè rement lorsque la pression de débit augmente mais sans jamais dépasser la. valeur maximum admissible.
Lorsque le clapet 23 est commandé en fonction de la pression régnant dans le con duit 16, ce clapet reste complètement ouvert tant que cette pression est inférieure à celle correspondant à la température maximum encore compatible avec le bon fonctionnement des turbines 17 et 24. Dès que cette pression est atteinte, ce clapet se ferme progressive ment de façon que la température du gaz sous pression dans le conduit 16 reste au voisinage de cette température maximum sans jamais la dépasser.
Dans le cas de la deuxième variante, le fonctionnement serait analogue à celui de la première.
Au lieu de munir le dispositif réfrigérant d'un by-pass pourvu d'un clapet d'étrangle ment pour régler l'action de ce dispositif, il pourrait, dans certains cas, être avantageux d'utiliser d'autres moyens; on pourrait no tamment faire agir en fonction de la tempé rature ou en fonction de la pression du gaz sous pression un organe de réglage agissant directement sur la quantité de l'eau ou de l'air servant comme fluide de refroidissement alimentant le réfrigérant 20.
En ce qui concerne la température qu'on utilise comme facteur de réglage de l'action du dispositif réfrigérant, on peut, dans cer tains cas, se servir, au lieu de la température du courant gazeux se trouvant en amont de la turbine 17, de la température des gaz d'échappement de ladite turbine ou d'une autre température variant en même temps que la température de débit de l'auto-généra- teur. De même, à la place de la. pression de débit, on peut se servir d'une autre pression variable en même temps que ladite pression pour régler l'action de refroidissement.
Dans l'installation selon la fig. 2, l'auto- générateur de gaz sous pression, ainsi que le dispositif réfrigérant de l'air d'alimenta tion dudit auto-générateur sont agencés et fonctionnent de la même façon que dans l'ins tallation selon la fig. 1. Le clapet 23 peut, notamment, être commandé par le dispositif 231 en fonction de la. pression du gaz débité par l'auto-générateur, le fonctionnement étant alors le même que celui décrit dans ce cas pour l'installation selon la fig. 1.
Cependant, la turbine auxiliaire 24, qui entraîne la souf flante 21 alimentant l'auto-compresseur en air comprimé, est disposée en série avec la turbine principale 17 entraînant l'hélice 19. Une telle disposition convient pour des instal lations terrestres et maritimes pour lesquel les, contrairement à ce qui se produit pour des installations se trouvant sur une aéro- dyne, la pression ambiante est essentielle ment constante.
On dimensionne les deux turbines 17 et 24 de telle façon que, même pour des grandes variations de la puissance de la turbine prin cipale 17, aucun réglage du groupe turbo- soufflante 21-24 n'est nécessaire, au moins pour les régimes normaux.
La turbine auxiliaire 24 est disposée en amont de la turbine principale 17; en outre, un by-pass 25 est monté parallèlement à la turbine auxiliaire 24 et est muni d'un registre 26 pourvu d'une ouverture 27.
Ce registre ferme le by-pass 25 pour les régimes normaux de l'installation, mais ouvre ledit by-pass pour les bas régimes, de sorte que, dans ce dernier cas, la plus grande partie, voire la totalité du gaz débité par l'auto-générateur, passe par ledit by-pass sur son chemin vers la turbine principale 17.
La commande du registre 26 est reliée à la tige de réglage 12 de la pompe d'injection 11, cette tige 12 réglant la quantité de com bustible injectée dans le cylindre 1 et ainsi la puissance de l'installation. Ainsi, en actionnant le levier 13, on déplace simulta nément la tige 12 et le registre 26.
De cette façon, on supprime, pour la marche à vide et pour des régimes à puis sance réduite, l'alimentation sous pression provoquée par le groupe turbosoufflante 21-24. Pour les régimes normaux, lorsque le by- pass 25 est fermé et lorsque l'alimentation a lieu à l'aide dudit groupe turbosoufflante, le réglage de la puissance de l'installation s'effectue uniquement par variation de la quantité de combustible refoulée par la pompe d'injection 11 et injectée dans le cylindre mo teur 1 à l'aide de l'injecteur 10.
On obtient ainsi, lorsque la pression des gaz moteurs débités par l'auto-générateur varie par suite d'une variation de la puis sance demandée à la turbine principale 17, une adaptation automatique de la pression de refoulement de la soufflante 21 entraînée par la turbine auxiliaire 24.
La disposition en série des deux turbines 17 et 24 a pour effet d'assurer à l'installa tion un rendement élevé qui s'explique du fait que la totalité des gaz débités par l'auto-générateur traverse chacune des deux turbines.
Dans l'installation selon la fig. 3, l'auto- générateur et le dispositif réfrigérant sont agencés et fonctionnent de la même façon que dans les installations selon les fig. 1 et 2. L'installation selon la fig. 3 se différencie de celle selon la fig. 2 notamment par le fait que la turbine auxiliaire 24, quoique disposée en série avec la turbine principale 17, est située en aval de celle-ci.
Sur le conduit 28, qui relie l'échappement de la turbine princi pale 17 à l'admission de la turbine auxiliaire 24, est monté un clapet 30 permettant de faire échapper du gaz sous pression à l'at mosphère par l'ajutage 29, afin d'obtenir la mise hors d'action du groupe turbosoufflante 21-24; la commande de ce clapet peut être reliée, d'une façon analogue à celle décrite pour l'installation représentée par la fig. 2, à la tige 12 qui règle la quantité du com bustible injectée dans le cylindre moteur de l'auto-générateur.
La tige 12 est commandée automatique ment au moyen d'un régulateur 14 qui est entraîné par la turbine principale 17.
Etant donné que, dans l'installation selon la fig. 3, la turbine auxiliaire 24 est montée également en série avec la turbine principale 17, 1e réglage de la puissance de l'installation selon cette dernière figure a lieu, pour les régimes normaux, uniquement par variation de la quantité de combustible injectée dans le cylindre moteur de l'auto- générateur, ainsi que cela a déjà été exposé au sujet de l'installation de la fig. 2.
Enfin, on peut compléter chacune des installations qui viennent d'être décrites par un dispositif permettant l'injection de com bustible additionnel dans le gaz sous pres sion débité par l'auto-générateur, dont le contenu en oxygène permet la combustion du combustible ainsi injecté.
Dans le cas des installations selon les fig. 2 et 3, on injectera ledit combustible additionnel de préférence à un endroit situé entre les deux turbines 17 et 24, de préfé rence à la sortie des gaz de la première tur- bine, notamment lorsque cette dernière est la turbine auxiliaire 24; on peut ainsi rétablir la température maximum qui a régné avant cette turbine.
L'injection du combustible dans le gaz sous pression aura lieu notamment pour la marche à surcharge ou lorsqu'on veut accé lérer la montée en pression de l'installation.
Installation comprising at least one self-generator of pressurized gas with at least one free piston and at least one receiving machine supplied with these gases. The invention relates to an installation comprising at least one self-generator of pressurized gas with at least one free piston and at least one receiving machine, for example a turbine, supplied with these gases, the compressor cylinder of the self-contained gas. generator being supplied for at least certain speeds of the installation with pressurized air by means of a blower.
It is known that in installations of this type, the temperature of the gas delivered by the auto-generator increases with the pressure of this gas.
In these installations, it is therefore not possible to exceed a certain maximum pressure, if one does not want to exceed a limit temperature still allowing suitable operation of the receiving machine. In the case of a turbine, for example, this limit temperature is generally between 600 and 700 ° C., the materials commonly used for gas turbine blades still resisting these temperatures very well.
The curve a of the diagram of FIG. 4 shows, for example, how, in such an installation, the temperature of the gas delivered by the auto-generator can vary as a function of the pressure of this gas. It can be seen that a pressure p i cannot be exceeded without the temperature exceeding a limit value t1. In. subjecting the air, before it enters the engine cylinder of the auto-generator, in particular upstream of the compressor cylinder, to constant cooling, the flow temperature could be lowered, for example, in such a way that it varies as a function of the flow pressure according to the curve b.
It can be seen that, in this case, the temperature t reaches the limit temperature t1 only for a flow pressure equal to <B> Pb </B> greater than <B> p.,. </B> By said constant cooling, one would thus have broadened essentially the field of application of the supply under pressure of the autogenerator, but one would obtain an unsatisfactory output. In fact, to obtain maximum efficiency, the limit temperature t1 should be approached as closely as possible, without exceeding it, for a range of flow pressures as wide as possible.
For this purpose, the installation according to the invention comprises a refrigerating device, the action of which is regulated according to an operating factor of the installation,
in such a way that it remains out of service as long as the temperature of the gas delivered by the autogenerator remains below a predetermined temperature corresponding to the maximum temperature admissible for the receiving machine and that it is put in service at the time when said predetermined temperature is reached and this in such a way that it lowers the temperature of the supply air to the engine cylinder of the auto-generator before it enters this cylinder,
so as to maintain the temperature of the gas delivered by this auto-generator in the vicinity of said predetermined temperature, without exceeding the maximum temperature mentioned.
By suitably arranging the adjustment of the action of the refrigerating device, it would be possible, for example, to vary in the installation according to the invention, the temperature of the gas as a function of the flow pressure, so that this variation is represented by the curve c of the diagram of FIG. 4.
It can therefore be seen that, thanks to the invention, it is possible to significantly increase the operating pressures of the installation without exceeding the allowable temperature limit and while maintaining good efficiency for a wide range of operating pressures.
The drawing represents, by way of examples, three embodiments of the installation according to the invention.
Fig. 1 shows, schematically, an installation established in accordance with the first embodiment.
Figs. 2 and 3 represent, also schematically, the other two embodiments.
Fig. 4, finally, is a diagram serving to illustrate the principle of the invention. The auto-generator of the installation shown in fig. 1 comprises an engine cylinder 1 and a compressor cylinder 2, and in these two cylinders works a free piston comprising a driving element 3 and a compressor element 4, the latter element dividing the compressor cylinder into two compartments 21 and 22, one of which located on the inside of the piston 4 is provided with inlet 5 and discharge 6 valves, while the outer compartment 2 forms an air mattress which ensures the return, towards its internal dead center, of the piston 3-4.
The part of the engine cylinder 1, in which the intake openings 7 are located, is surrounded by a housing 8 supplied with pressurized air compressed in the compartment 21 of the compressor cylinder and re-trodden through the valves 6; the pressurized mixture of the purging air and the combustion gases escapes through the openings 9.
The engine cylinder 1 is provided with an injector 10 supplied by an injection pump 11 which is adjustable in a known manner by an adjusting rod 12. This rod is moved using a hand lever 13. The pump 11 is driven by a pusher 15 integral with the free piston 3-4.
The air in the crankcase 8 enters the engine cylinder 1, when the free piston 3-4 is in the vicinity of its external dead center, to thus sweep the combustion gases from said cylinder and supply it with fresh air . The mixture of said combustion gases and the purging air still having a high pressure is introduced, through the duct 16, into the gas turbine 17 where said mixture expands, while the turbine, thus set in rotation, drives a dy namo 18.
A cooling device is interposed between a supply fan 21 and the inlet valves 5 of the compressor cylinder. This device comprises a refrigerant 20 and a by-pass pipe 22, in which is arranged a throttle valve 23 and mounted parallel to the refrigerant 20 between the inlet and the outlet thereof. The valve 23 is controlled as a function of the temperature prevailing in the supply duct 16 of the turbine 17 with the aid of a thermostat 231. In a variant of this installation, this valve could also be controlled as a function of the pressure in the duct 16.
In another variant, the valve 23 could also be controlled as a function of the temperature and of the pressure of pressurized gas delivered by the auto-generator.
In the case of the installation according to fig. 1 as well as in the cases of the two variants indicated, the blower 21 could comprise several stages, and at least part of the cooling device could be placed between two of these stages.
The fan 21 is driven by a turbine. gas 24 which is supplied parallel to the turbine 17 with pressurized gas coming from the auto-generator.
On the pipe bringing the gas under pressure to the turbine 24 is mounted an adjustment member (not shown in fig. 1) allowing gas to escape into the atmosphere in order to adjust the power of the turbofan unit 21. -24.
This installation works as follows: The valve 23 is controlled by the tli, er- mostat 231 as a function of the temperature of the gas delivered by the auto-generator, so that it is completely open, as long as the temperature of the gas delivered is lower than a predetermined temperature, slightly lower than the maximum temperature admissible for the turbines 17 and 24.
As soon as said predetermined temperature is reached, the valve 23 closes progressively to force an increasingly large part of the air discharged by the blower 21 to pass through the refrigerant 20, and this in such a way that after having reaches said predetermined value, the temperature of the pressurized gas in the duct 16 remains in the vicinity of this value, increasing slightly when the flow pressure increases but without ever exceeding. maximum admissible value.
When the valve 23 is controlled as a function of the pressure prevailing in the duct 16, this valve remains completely open as long as this pressure is lower than that corresponding to the maximum temperature still compatible with the correct operation of the turbines 17 and 24. As soon as this pressure is reached, this valve gradually closes so that the temperature of the pressurized gas in the conduit 16 remains in the vicinity of this maximum temperature without ever exceeding it.
In the case of the second variant, the operation would be similar to that of the first.
Instead of providing the refrigeration device with a bypass provided with a throttle valve to regulate the action of this device, it could, in certain cases, be advantageous to use other means; one could in particular make act as a function of the temperature or as a function of the pressure of the pressurized gas, an adjustment member acting directly on the quantity of water or air serving as cooling fluid supplying the refrigerant 20.
As regards the temperature which is used as a factor for adjusting the action of the cooling device, it is possible, in certain cases, to use, instead of the temperature of the gas stream located upstream of the turbine 17, of the temperature of the exhaust gases from said turbine or of another temperature varying at the same time as the flow temperature of the autogenerator. Likewise, in place of the. flow pressure, another variable pressure can be used at the same time as said pressure to regulate the cooling action.
In the installation according to fig. 2, the pressurized gas autogenerator, as well as the cooling device for the air supplying said autogenerator are arranged and operate in the same way as in the installation according to FIG. 1. The valve 23 can, in particular, be controlled by the device 231 according to the. pressure of the gas delivered by the auto-generator, the operation then being the same as that described in this case for the installation according to FIG. 1.
However, the auxiliary turbine 24, which drives the blower 21 supplying the self-compressor with compressed air, is arranged in series with the main turbine 17 driving the propeller 19. Such an arrangement is suitable for land and sea installations for in which, unlike what happens for installations on an aerodyne, the ambient pressure is essentially constant.
The two turbines 17 and 24 are dimensioned in such a way that, even for large variations in the power of the main turbine 17, no adjustment of the turbo-blower unit 21-24 is necessary, at least for normal speeds.
The auxiliary turbine 24 is arranged upstream of the main turbine 17; in addition, a bypass 25 is mounted parallel to the auxiliary turbine 24 and is provided with a register 26 provided with an opening 27.
This register closes bypass 25 for the normal systems of the installation, but opens said bypass for low speeds, so that, in the latter case, most, if not all of the gas delivered by the 'self-generator, passes through said bypass on its way to the main turbine 17.
The control of the register 26 is connected to the adjustment rod 12 of the injection pump 11, this rod 12 regulating the quantity of fuel injected into the cylinder 1 and thus the power of the installation. Thus, by actuating the lever 13, the rod 12 and the register 26 are simultaneously moved.
In this way, for idling and for reduced power speeds, the pressure feed caused by the turbofan unit 21-24 is suppressed. For normal speeds, when bypass 25 is closed and when the supply takes place using said turbofan unit, the power of the installation is adjusted only by varying the quantity of fuel delivered by the injection pump 11 and injected into the engine cylinder 1 using the injector 10.
When the pressure of the driving gases delivered by the auto-generator varies as a result of a variation in the power demanded from the main turbine 17, an automatic adaptation of the discharge pressure of the fan 21 driven by the fan is thus obtained. auxiliary turbine 24.
The series arrangement of the two turbines 17 and 24 has the effect of ensuring a high efficiency for the installation, which is explained by the fact that all of the gases supplied by the auto-generator pass through each of the two turbines.
In the installation according to fig. 3, the autogenerator and the cooling device are arranged and operate in the same way as in the installations according to FIGS. 1 and 2. The installation according to fig. 3 differs from that according to FIG. 2 in particular by the fact that the auxiliary turbine 24, although arranged in series with the main turbine 17, is located downstream of the latter.
On the pipe 28, which connects the exhaust of the main turbine 17 to the inlet of the auxiliary turbine 24, is mounted a valve 30 allowing gas under pressure to escape to the atmosphere through the nozzle 29, in order to obtain the deactivation of the turbofan unit 21-24; the control of this valve can be connected, in a manner similar to that described for the installation shown in FIG. 2, to the rod 12 which regulates the quantity of fuel injected into the engine cylinder of the auto-generator.
The rod 12 is controlled automatically by means of a regulator 14 which is driven by the main turbine 17.
Since, in the installation according to fig. 3, the auxiliary turbine 24 is also mounted in series with the main turbine 17, the adjustment of the power of the installation according to the latter figure takes place, for normal speeds, only by varying the quantity of fuel injected into the cylinder motor of the autogenerator, as has already been explained with regard to the installation of fig. 2.
Finally, each of the installations which have just been described can be supplemented by a device allowing the injection of additional fuel into the pressurized gas delivered by the auto-generator, the oxygen content of which allows the fuel to be burnt as well. injected.
In the case of installations according to fig. 2 and 3, said additional fuel will preferably be injected at a location located between the two turbines 17 and 24, preferably at the outlet of the gases from the first turbine, in particular when the latter is the auxiliary turbine 24; it is thus possible to restore the maximum temperature which prevailed before this turbine.
Injection of the fuel into the pressurized gas will take place in particular for overload operation or when it is desired to accelerate the pressure rise of the installation.