CA1256016A - Procede de desaeration d'eau - Google Patents
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0005—Degasification of liquids with one or more auxiliary substances
-
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Abstract
Procédé de désaération de l'eau dans une colonne montante plongeant dans une étendue d'eau et munie à son extrémité inférieure d'une pompe électrique qui assure, pour l'essentiel, la montée de l'eau dans la colonne. Le procédé est caractérisé en ce qu'il comporte l'injection dans la colonne montante en au moins un point d'injection situe audessus de la pompe électrique de fines bulles d'un gaz inerte, par exemple de l'azote purifié, sous une pression au plus égale à la pression hydrostatique dans la colonne au niveau du point d'injection.
Description
56~
La présente invention concerne la désaération d'eau prélevée dans une étendue d'eau, par exemple dans la mer, ou dans une couche aquifère souterraine en vue d'une utilisation dans laquelle la présence d'oxygène entraSnerait des inconvénients graves~
notamment des corrosions. Une utillsation particulièrement importante est l'obtention 5 - d'eau pour une récupération assistée d'hydrocarbures.
On sait que l'on peut procéder à une désaération cle l'eau dans des tours à vide ou des tours à entra~nement par courant gazeux.
Le principe de la tour à vide consiste à réduire la pression de la phase ~azeusejusqu'à la tension de vapeur de l'eau (0,035 bar à 25 C), au moyen de pompes à vide.
10 - L'eau à dégazer pénètre en haut d'un étage en étant répartie sur toute la section transversa~e de la tour au moyen d'un répartiteur perforé ou d'un système de buses de pulvérisation. La surface de contact entre eau et gaz le long de la tour est assurée par écoulement sur des garnissages tels que des anneaux, des selles9 des milieux tissés, etc...
Les tours classiques contiennent généralement un à trois étages de trois à quatre rnètres l s - de hauteur chacun avec des prises de vide disposées dans les espaces intermédiaires. D'un point de vue économique, il est préférable d'employer des tours à deux étages etd'effectuer un dégazage final par voie chimique dans une capacité disposée au bas de la tour.
Dans les tours à entraînement par courant gazeux, on provoque l'entra~nement des20 - gaz dissous contenus dans la phase liquide en faisant traverser celle-ci à contre-courant par un autre gaz dont la teneur en gaz à éliminer ~en lloccurence, I'oxygene~ est la plu5 faible possible gaz naturel ou gaz inerte. Ces tours sont peu différentes des tours à
vide. L'eau à dégazer pénetre en haut de la tour et le gaz d'entra~nement juste au~dessus de la capacité de stockage disposée au bas de la tour, le rapport des volumes de gaz ~5 - d'entra~nement et d'eau à traiter étant compris entre 1 et 2. Comme dans le cas des tours à vide, la surface de contact entre eau et gaz peut ~tre assurée par des garnissages9 mais elle peut aussi ~tre obtenue par une succession de plateaux. Pour que le nombre de plateaux soit économiquement acceptable, on ef~ectue généralement un dégazage final par voie chimique, comme pour les tours à vlde.
.' ~ .~ .
o~
~- 2 -On a propose recemment d'effectuer le pompage et le deyaza~e de l'eau simultanement au moyen d'un procede dit gas-lift~ ~onsistant à .injecter au bas d'une colonne montante plongeant dans l'etendue d'eau et ouverte a son extrémité
i~erieure un ga~ inerte sous pression de sorte que ce gaz inerte entralne vers le haut l'eau contenue dans cette colonne et libere en même temps la majeure partie de l'oxygène dissous aans l'eau qu'il entralne.
Ce procéde, théoriquement séduisant, necessite des installations tras encombrantes difficilement compatibles avec la place très limitee dont on dispose sur une plate-forme en mer.
En effet, les deux fonctions de montee de l'eau par pompage et de desaeration de celle-ci que doit remplir le gaz d'injection sont contradictoires: si. l'on veut desaérer l'eau, le volume du gaz d'injection n'a pas besoin d'être eleve, mais du fait que l'efficacité énergétique de ce gaz pour la montee de l'eau est ~aible, il faut vehiculer de grandes quantites de gaz d'injection: les unites de compres-sion ek de separation de gaz sont alors très volumineuses.
La présente invention se propos~, au contraire, de séparer dans la colonne montante les fonctions de montée de l'eau et de desaeration de celle-ci afin de les realiser l'une et l'autre dans les conditions optimales.
Selon la presente invention, il est prevu un procédé
de désaération de l'eau dans une colonne montante, plongeant dans une étendue d'eau, ouverte à son extremite inferieure et munie vers cette extremité d'une pompe electrique qui assure, pour l'essentiel, la montee de l.'eau dans la colonne montante, caracterise en ce qu'il comporte l'injection dans la colonne montante, en au moins un point d'injection situe au-dessus d~
la pompe electrique, d'un gaz inerte sous une pression au plus egale a la pression hydrostatique de la colonne pleine d'eau au niveau du point d'injection.
- 2a -De preference, la pompe électrique fournit au moins 80~ de l'énergie absorbee par la montee de l'eau dans la colonne montante.
ne preEerence, l'injection est e~fectuee 50U5 la forme de fines bulles de gaz ayant un diametre de l'ordre du millimètre.
Le principal avantage du procede consiste en une reduction considerable de l'encombrement des installations de surface. D'une part, la pompe electrique est `.
~2S~
immergée et consomme très peu d'éner~ie électrique du fait de son excellente efficacité
de pompage (au moins cinq à six fois supérieure à celle qu'aurait un gaz d'injection travaillant en "gas lift" et devant satisfaire aux conditions de désaération de l'eau): les installations annexes en surface nécessitées par la présence de la pornpe électrique sont 5 - donc peu encombrantes. D'autre part, le débit de gaz inerte strictement nécessaire à la désaération de l'eau peut être optimisé selon la profondeur du point ou des points d'injection et la dimension des bulles de gaz injecté. Ce débit est incomparablement plus faible (au moins vingt fois plus faible) que le débit de gaz qui serait nécessaire pour assurer entièrement la montée de l'eau. Même si l'on règle ce débit pour que le gaz 10 - d'injection participe à la montée de ~'eau dans une proportion non absolument négligeable mais cependant modeste, par exemple au maximum d'environ 20 %, le compresseur degaz inerte et le moteur électrique qui l'entra~ne sont des machines de très faible puissance, nécessitant une installation électrique peu importante. Le débit de gaz inerte étant faible, la séparation en surface du ~az d'avec l'eau nécessite un séparateur moins - volumineux et surtout apte à être disposé verticalement de façon à occuper au sol une surface minimale: 5 à 6 fois plus faible au moins que la surface à prévoir pour un séparateur horizontal classique utilisé dans le cas de la montée de l'eau entièrement par "gas-lift".
On va décrire, à titre non limitatif, un exemple de mise en oeuYre du procédé objet 20 - de l'invention~ qui fera ressortir d'autres particularités de l'invention, en se reférant à la f igure ci-jointe dans laquelle on a schématiquement représenté une Installation de pompa~e et de désaération d'eau.
Une colonne montante 1 comprenant un cuvelage extérieur 2 et un tube interne 3 plonge dans une étendue d'eau, non représentée, qui peut ~tre la mer, un lac ou une 25 - couche a~uifère souterraine.
A la surface de l'étendue d'eau ou de la terre, on a prévu un séparateur gaz/liquide 4 qui est de préf érence Yertical , un compresseur 5 et une chambre à réaction catalytique 6, ainsi qu'une pompe de transfert 7 de l'eau produite. S'il s'agit d'une installation marine, ces appareils se trouvent sur une plate-forme, le séparateur 4 étant 30 - entièrement situé au-dessus du niveau de la mer~
Un gaz inerte, constitué par exemple par de l'azote purifié, est introduit par un conduit 8 dans une canalisation 9 reliant la sortie de gaz 10 du séparateur 4 a l'entrée du compresseur 5. Le circuit de gaz é$ant un circuit Eermé, en fonctionnement, le conduit 8 sert seulement aux apports de compensation des pertes. Ce gaz inerte est comprimé dans ~25i~i0 le compresseur 5, puis il passe dans la chambre 6 avant d'être injecté par une canalisation 11 en tête de puits dans l'espace annulaire compris entre le tube 3 et le cuvelage ~ pour entrer par des diffuseurs 1~ à l'intérieur du tube 3.
Vne pompe électrique 13 disposée au bas de la colonne rnontante 1 pompe l'eau et5 - la fai~ monter dans le ~ube 3.
A la partie supérieure 14 du tube 3 on recueille dans une canalisation 15 un mélange d'une part de gaz inerte et de gaz extrait de l'eau par ce ga~ inerte et d'autre part d'eau. Le séparateur 4 permet de séparer dans ce mélange la phase gazeuse ob~enue à la sortie supérleure 10 et la phase liquide obtenue à la sortie in~érieure 16. L'eau 10 - recueillie en 16 et mise sous pression par la ou les pompes 7 peut être envoyée par la canalisation 17 à des filtres et à une sJtilisation, par exemple à des pompes d'injection pour une récupération assistée d'hydrocarbures.
Qn a prévu dans le séparateur 4 une entrée 18 pour des agents antimousse et en aval de la sortie 16 une entrée 19 pour des inhibiteurs d'entartrage et/ou autres additifs.
- Un conduit 20 permet d'introduire dans la canalisation 9 de l'hydro~ène destiné à réagir dans la chambre 6 avec l'oxygène qui a été extrait de l'eau par le gaz inerte dans le tube 3.
Dans le tube 3, l'eau est au contact d'un gaz inerte peu soluble dans l'eau; ce gaz se trouve à une pression P au plus égale à la pression hydrostatique de l'eau et en volume 20 - suffisant pour que la pression partielle en oxygène libérée P' soit toujours proche de zéro.
L'oxygène dissous dans l'eau tend à se libérer tant que sa pression partielle en phase gazeuse reste inférieure à une certaine valeur P's~ I'équilibre étant défini par la loi de HENRY:
C = H P's 25 - où: C est la concentration en Kg/m3 de l'oxygène dissous dans l'eau; H est la constante de HENRY relative à l'oxygène et exprimée en Kg/m3 . Pa; et P's est la pression partielle de l'oxygène dans la phase gazeuse en équilibre avec la phase liquide exprimée en Pa. Si P' est inférieure à P's~ il y a libération d'oxygène à partir de la phase liquide. Si P' était supérieure à P's~ il y aurait dissolution d'oxygène. Dans le cas présent, la pression 30 - partielle de l`oxygène dans la phase gazeuse étant toujours maintenue presque nulle, il y a libération d'oxygène tout le long du tube.
Il faut s'efforcer de rendre cette libération aussi rapide que possible. On sait que la - s ~ 6 vitesse de transfert de l'oxygène à l'interface eau-gaz obéit à la première loi de FICK:
dC - KL . a* . H . (P's ~ P'~
où: KL est un coefficient d'échange exprimé en m/s, et a* est la surface spéciEique cl'échange eau/gaz exprimée en m~l, les autres symboles ayant été définis 5 - précédemment.
Comme le coefficient KL représente une résistance au ~ransfert d'autant plus faible que le liquide est agité, on voit que l'on a intérêt à créer une grande surface spécifique d'échange et une grande agitation.
La dimension des bulles de gaz augmente lors de leur ascension dans le tube 3: par 10 - augmentation de la masse due au transfert de l'oxygène dissous et par dépression due à la montée dans le tube. La vitesse ascensionnelle V des bulles augmente avec leur rayon r selon la loi de STOKES:
Y = 2 . ~P . ,e . r2 où: ~p est la différence de densite entre l'eau et le gaz; g l'accélération de la - pesanteur; et ~ la viscosité de l'eau.
Ces rnillions de fines bulles de gaz dont les rayons augmentent et qui vont de plus en plus vite se rencontrent, ce qui proYoque, malgré le rôle négatif de tensio-actifs joué
par les matières organiques présentes dans l'eau, une certaine coalescence qui contribue à l'augmentation de la dimension des bulles avec leur ascension.
20 - Le séparateur 4 qui reçoit le mélange eau-gaz sortant de la colonne I permet de séparer les bulles de gaz. Le volume de gaz étant relativement faible, on peut utiliser un séparateur vertical ayant un temps de rétention de l'eau de l'ordre de 2 rninutes et complèter le dégazage par voie chimique grâce à l'injection de sulfites. Ce séparateur forme une capacité suffisante en amont des pompes 7.
( 25 - Le gaz inerte est récupéré, pour ~tre recyclé, au sommet de séparateur 4 après passage dans un déshumidificateur non représenté afin d'éviter des entraSnements dIeau dans le circuit de recyclage du gaz.
On règle la faible quantité de gaz inerte introduite de manière continue ou périodiquement en 8 pour compenser la quantité c3e gaz inerte qui s'est dissoute dans 30 - I'eau, par le contr81e du débit gazeux à la sortie du séparateur 4. Le stockage du gaz inerte ne pose pas de problème étant donné la faible consommation de ce gaz.
~5~ 6 La quantité stoechiometrique d'hydrogène introduite en 20 pour réagir dans la chambre 6 avec l'oxygène extrait de l'eau est produite soit à partir d'un électrolyseur utilis~nt l'eau disponible sur place soit à partir d'un générateur utilisant du méthanol.
Le compresseur 5 recomprime le gaz à une pression voisine de la pression 5 - d'injection. Dans la chambre 6, le gaz passe à travers un lit catalytique faisant réagir l'oxygène et l'hydrogène pour former cJe la vapeur d'eau. La température à la sortie du compresseur 5 doit atre d'au moins 130 C si l'on veut obtenir un bon rendement du lit catalytique. A la sortie de la chambre 6, le gaz inerte régénéré contient moins de 1 ppm d'oxygène.
10 - Un autre procéde d'extraction de l'oxygène du gaz à recycler pourrait éventuel-lement etre utilisé.
La présente invention concerne la désaération d'eau prélevée dans une étendue d'eau, par exemple dans la mer, ou dans une couche aquifère souterraine en vue d'une utilisation dans laquelle la présence d'oxygène entraSnerait des inconvénients graves~
notamment des corrosions. Une utillsation particulièrement importante est l'obtention 5 - d'eau pour une récupération assistée d'hydrocarbures.
On sait que l'on peut procéder à une désaération cle l'eau dans des tours à vide ou des tours à entra~nement par courant gazeux.
Le principe de la tour à vide consiste à réduire la pression de la phase ~azeusejusqu'à la tension de vapeur de l'eau (0,035 bar à 25 C), au moyen de pompes à vide.
10 - L'eau à dégazer pénètre en haut d'un étage en étant répartie sur toute la section transversa~e de la tour au moyen d'un répartiteur perforé ou d'un système de buses de pulvérisation. La surface de contact entre eau et gaz le long de la tour est assurée par écoulement sur des garnissages tels que des anneaux, des selles9 des milieux tissés, etc...
Les tours classiques contiennent généralement un à trois étages de trois à quatre rnètres l s - de hauteur chacun avec des prises de vide disposées dans les espaces intermédiaires. D'un point de vue économique, il est préférable d'employer des tours à deux étages etd'effectuer un dégazage final par voie chimique dans une capacité disposée au bas de la tour.
Dans les tours à entraînement par courant gazeux, on provoque l'entra~nement des20 - gaz dissous contenus dans la phase liquide en faisant traverser celle-ci à contre-courant par un autre gaz dont la teneur en gaz à éliminer ~en lloccurence, I'oxygene~ est la plu5 faible possible gaz naturel ou gaz inerte. Ces tours sont peu différentes des tours à
vide. L'eau à dégazer pénetre en haut de la tour et le gaz d'entra~nement juste au~dessus de la capacité de stockage disposée au bas de la tour, le rapport des volumes de gaz ~5 - d'entra~nement et d'eau à traiter étant compris entre 1 et 2. Comme dans le cas des tours à vide, la surface de contact entre eau et gaz peut ~tre assurée par des garnissages9 mais elle peut aussi ~tre obtenue par une succession de plateaux. Pour que le nombre de plateaux soit économiquement acceptable, on ef~ectue généralement un dégazage final par voie chimique, comme pour les tours à vlde.
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~- 2 -On a propose recemment d'effectuer le pompage et le deyaza~e de l'eau simultanement au moyen d'un procede dit gas-lift~ ~onsistant à .injecter au bas d'une colonne montante plongeant dans l'etendue d'eau et ouverte a son extrémité
i~erieure un ga~ inerte sous pression de sorte que ce gaz inerte entralne vers le haut l'eau contenue dans cette colonne et libere en même temps la majeure partie de l'oxygène dissous aans l'eau qu'il entralne.
Ce procéde, théoriquement séduisant, necessite des installations tras encombrantes difficilement compatibles avec la place très limitee dont on dispose sur une plate-forme en mer.
En effet, les deux fonctions de montee de l'eau par pompage et de desaeration de celle-ci que doit remplir le gaz d'injection sont contradictoires: si. l'on veut desaérer l'eau, le volume du gaz d'injection n'a pas besoin d'être eleve, mais du fait que l'efficacité énergétique de ce gaz pour la montee de l'eau est ~aible, il faut vehiculer de grandes quantites de gaz d'injection: les unites de compres-sion ek de separation de gaz sont alors très volumineuses.
La présente invention se propos~, au contraire, de séparer dans la colonne montante les fonctions de montée de l'eau et de desaeration de celle-ci afin de les realiser l'une et l'autre dans les conditions optimales.
Selon la presente invention, il est prevu un procédé
de désaération de l'eau dans une colonne montante, plongeant dans une étendue d'eau, ouverte à son extremite inferieure et munie vers cette extremité d'une pompe electrique qui assure, pour l'essentiel, la montee de l.'eau dans la colonne montante, caracterise en ce qu'il comporte l'injection dans la colonne montante, en au moins un point d'injection situe au-dessus d~
la pompe electrique, d'un gaz inerte sous une pression au plus egale a la pression hydrostatique de la colonne pleine d'eau au niveau du point d'injection.
- 2a -De preference, la pompe électrique fournit au moins 80~ de l'énergie absorbee par la montee de l'eau dans la colonne montante.
ne preEerence, l'injection est e~fectuee 50U5 la forme de fines bulles de gaz ayant un diametre de l'ordre du millimètre.
Le principal avantage du procede consiste en une reduction considerable de l'encombrement des installations de surface. D'une part, la pompe electrique est `.
~2S~
immergée et consomme très peu d'éner~ie électrique du fait de son excellente efficacité
de pompage (au moins cinq à six fois supérieure à celle qu'aurait un gaz d'injection travaillant en "gas lift" et devant satisfaire aux conditions de désaération de l'eau): les installations annexes en surface nécessitées par la présence de la pornpe électrique sont 5 - donc peu encombrantes. D'autre part, le débit de gaz inerte strictement nécessaire à la désaération de l'eau peut être optimisé selon la profondeur du point ou des points d'injection et la dimension des bulles de gaz injecté. Ce débit est incomparablement plus faible (au moins vingt fois plus faible) que le débit de gaz qui serait nécessaire pour assurer entièrement la montée de l'eau. Même si l'on règle ce débit pour que le gaz 10 - d'injection participe à la montée de ~'eau dans une proportion non absolument négligeable mais cependant modeste, par exemple au maximum d'environ 20 %, le compresseur degaz inerte et le moteur électrique qui l'entra~ne sont des machines de très faible puissance, nécessitant une installation électrique peu importante. Le débit de gaz inerte étant faible, la séparation en surface du ~az d'avec l'eau nécessite un séparateur moins - volumineux et surtout apte à être disposé verticalement de façon à occuper au sol une surface minimale: 5 à 6 fois plus faible au moins que la surface à prévoir pour un séparateur horizontal classique utilisé dans le cas de la montée de l'eau entièrement par "gas-lift".
On va décrire, à titre non limitatif, un exemple de mise en oeuYre du procédé objet 20 - de l'invention~ qui fera ressortir d'autres particularités de l'invention, en se reférant à la f igure ci-jointe dans laquelle on a schématiquement représenté une Installation de pompa~e et de désaération d'eau.
Une colonne montante 1 comprenant un cuvelage extérieur 2 et un tube interne 3 plonge dans une étendue d'eau, non représentée, qui peut ~tre la mer, un lac ou une 25 - couche a~uifère souterraine.
A la surface de l'étendue d'eau ou de la terre, on a prévu un séparateur gaz/liquide 4 qui est de préf érence Yertical , un compresseur 5 et une chambre à réaction catalytique 6, ainsi qu'une pompe de transfert 7 de l'eau produite. S'il s'agit d'une installation marine, ces appareils se trouvent sur une plate-forme, le séparateur 4 étant 30 - entièrement situé au-dessus du niveau de la mer~
Un gaz inerte, constitué par exemple par de l'azote purifié, est introduit par un conduit 8 dans une canalisation 9 reliant la sortie de gaz 10 du séparateur 4 a l'entrée du compresseur 5. Le circuit de gaz é$ant un circuit Eermé, en fonctionnement, le conduit 8 sert seulement aux apports de compensation des pertes. Ce gaz inerte est comprimé dans ~25i~i0 le compresseur 5, puis il passe dans la chambre 6 avant d'être injecté par une canalisation 11 en tête de puits dans l'espace annulaire compris entre le tube 3 et le cuvelage ~ pour entrer par des diffuseurs 1~ à l'intérieur du tube 3.
Vne pompe électrique 13 disposée au bas de la colonne rnontante 1 pompe l'eau et5 - la fai~ monter dans le ~ube 3.
A la partie supérieure 14 du tube 3 on recueille dans une canalisation 15 un mélange d'une part de gaz inerte et de gaz extrait de l'eau par ce ga~ inerte et d'autre part d'eau. Le séparateur 4 permet de séparer dans ce mélange la phase gazeuse ob~enue à la sortie supérleure 10 et la phase liquide obtenue à la sortie in~érieure 16. L'eau 10 - recueillie en 16 et mise sous pression par la ou les pompes 7 peut être envoyée par la canalisation 17 à des filtres et à une sJtilisation, par exemple à des pompes d'injection pour une récupération assistée d'hydrocarbures.
Qn a prévu dans le séparateur 4 une entrée 18 pour des agents antimousse et en aval de la sortie 16 une entrée 19 pour des inhibiteurs d'entartrage et/ou autres additifs.
- Un conduit 20 permet d'introduire dans la canalisation 9 de l'hydro~ène destiné à réagir dans la chambre 6 avec l'oxygène qui a été extrait de l'eau par le gaz inerte dans le tube 3.
Dans le tube 3, l'eau est au contact d'un gaz inerte peu soluble dans l'eau; ce gaz se trouve à une pression P au plus égale à la pression hydrostatique de l'eau et en volume 20 - suffisant pour que la pression partielle en oxygène libérée P' soit toujours proche de zéro.
L'oxygène dissous dans l'eau tend à se libérer tant que sa pression partielle en phase gazeuse reste inférieure à une certaine valeur P's~ I'équilibre étant défini par la loi de HENRY:
C = H P's 25 - où: C est la concentration en Kg/m3 de l'oxygène dissous dans l'eau; H est la constante de HENRY relative à l'oxygène et exprimée en Kg/m3 . Pa; et P's est la pression partielle de l'oxygène dans la phase gazeuse en équilibre avec la phase liquide exprimée en Pa. Si P' est inférieure à P's~ il y a libération d'oxygène à partir de la phase liquide. Si P' était supérieure à P's~ il y aurait dissolution d'oxygène. Dans le cas présent, la pression 30 - partielle de l`oxygène dans la phase gazeuse étant toujours maintenue presque nulle, il y a libération d'oxygène tout le long du tube.
Il faut s'efforcer de rendre cette libération aussi rapide que possible. On sait que la - s ~ 6 vitesse de transfert de l'oxygène à l'interface eau-gaz obéit à la première loi de FICK:
dC - KL . a* . H . (P's ~ P'~
où: KL est un coefficient d'échange exprimé en m/s, et a* est la surface spéciEique cl'échange eau/gaz exprimée en m~l, les autres symboles ayant été définis 5 - précédemment.
Comme le coefficient KL représente une résistance au ~ransfert d'autant plus faible que le liquide est agité, on voit que l'on a intérêt à créer une grande surface spécifique d'échange et une grande agitation.
La dimension des bulles de gaz augmente lors de leur ascension dans le tube 3: par 10 - augmentation de la masse due au transfert de l'oxygène dissous et par dépression due à la montée dans le tube. La vitesse ascensionnelle V des bulles augmente avec leur rayon r selon la loi de STOKES:
Y = 2 . ~P . ,e . r2 où: ~p est la différence de densite entre l'eau et le gaz; g l'accélération de la - pesanteur; et ~ la viscosité de l'eau.
Ces rnillions de fines bulles de gaz dont les rayons augmentent et qui vont de plus en plus vite se rencontrent, ce qui proYoque, malgré le rôle négatif de tensio-actifs joué
par les matières organiques présentes dans l'eau, une certaine coalescence qui contribue à l'augmentation de la dimension des bulles avec leur ascension.
20 - Le séparateur 4 qui reçoit le mélange eau-gaz sortant de la colonne I permet de séparer les bulles de gaz. Le volume de gaz étant relativement faible, on peut utiliser un séparateur vertical ayant un temps de rétention de l'eau de l'ordre de 2 rninutes et complèter le dégazage par voie chimique grâce à l'injection de sulfites. Ce séparateur forme une capacité suffisante en amont des pompes 7.
( 25 - Le gaz inerte est récupéré, pour ~tre recyclé, au sommet de séparateur 4 après passage dans un déshumidificateur non représenté afin d'éviter des entraSnements dIeau dans le circuit de recyclage du gaz.
On règle la faible quantité de gaz inerte introduite de manière continue ou périodiquement en 8 pour compenser la quantité c3e gaz inerte qui s'est dissoute dans 30 - I'eau, par le contr81e du débit gazeux à la sortie du séparateur 4. Le stockage du gaz inerte ne pose pas de problème étant donné la faible consommation de ce gaz.
~5~ 6 La quantité stoechiometrique d'hydrogène introduite en 20 pour réagir dans la chambre 6 avec l'oxygène extrait de l'eau est produite soit à partir d'un électrolyseur utilis~nt l'eau disponible sur place soit à partir d'un générateur utilisant du méthanol.
Le compresseur 5 recomprime le gaz à une pression voisine de la pression 5 - d'injection. Dans la chambre 6, le gaz passe à travers un lit catalytique faisant réagir l'oxygène et l'hydrogène pour former cJe la vapeur d'eau. La température à la sortie du compresseur 5 doit atre d'au moins 130 C si l'on veut obtenir un bon rendement du lit catalytique. A la sortie de la chambre 6, le gaz inerte régénéré contient moins de 1 ppm d'oxygène.
10 - Un autre procéde d'extraction de l'oxygène du gaz à recycler pourrait éventuel-lement etre utilisé.
Claims (5)
1. Procédé de désaération de l'eau dans une colonne montante plongeant dans une étendue d'eau, ou une couche aquifère souterraine, ouverte à son extrémité inférieure et munie vers cette extrémité d'une pompe électrique qui assure, pour l'essentiel, la montée de l'eau dans la colonne, carac-térisé en ce qu'il comporte l'injection dans la colonne mon-tante en au moins un point d'injection situé au-dessus de la pompe électrique, d'un gaz inerte sous une pression au plus égale à la pression hydrostatique de la colonne pleine d'eau au niveau du point d'injection.
2. Procédé de désaération de l'eau selon la reven-dication 1, caractérisé en ce que la pompe électrique fournit au moins 80% de l'énergie absorbée par la montée de l'eau dans la colonne montante.
3. Procédé de désaération de l'eau selon la reven-dication 1, caractérisé en ce que l'injection du gaz inerte dans la colonne montante s'effectue sous la forme de fines bulles de gaz ayant un diamètre de l'ordre du millimètre.
4. Procédé de désaération de l'eau selon la reven-dication 2, caractérisé en ce qu'il comprend la séparation dans un séparateur vertical des phases gazeuse et liquide obtenues mélangées au sommet de la colonne montante.
5. Procédé de désaération de l'eau selon la reven-dication 4, caractérisé en ce que la phase gazeuse séparée dans le séparateur est recyclée après compression, extraction de l'oxygène et addition d'une quantité de gaz inerte compen-sant les pertes de celui-ci par dissolution dans l'eau.
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