BRPI0607715B1

BRPI0607715B1 - "HOT LAMINATED STEEL STRIP PRODUCTION EQUIPMENT HOT DIP COATING".

Info

Publication number: BRPI0607715B1
Application number: BRPI0607715-3B1A
Authority: BR
Inventors: Makoto Katube; Masayuki Miyake
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Priority date: 2005-03-30
Filing date: 2006-03-27
Publication date: 2014-12-16
Also published as: BRPI0607715A2; US20080283157A1; JPWO2006106999A1; CN101155935B; WO2006106999A1; CN101155935A; CN101994073B; JP4619404B2; CN101994073A

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção "EQUIPAMENTO PARA PRODUÇÃO DE TIRA DE AÇO LAMINADA A QUENTE REVESTI- DA POR IMERSÃO A QUENTE".Invention Patent Descriptive Report "HOT LAMINATED STEEL STRIP PRODUCTION EQUIPMENT".

Campo Técnico A presente invenção refere-se a um equipamento para a produ- ção tira de aço laminada a quente com revestimento por imersão a quente.Technical Field The present invention relates to equipment for the production of hot-dip coated hot-rolled steel strip.

Descreve-se ainda o processo de produção mediante lingotamento contínuo de placas finas, laminação a quente e revestimento por imersão a quente. Técnica Anterior Em anos recentes, devido à necessidade de economizar energia e cortar custos, a tecnologia para produção de chapas de aço usando o pro- cesso de lingotamento contínuo de placas finas (processo de lingotamento de placas finas) tal como descrito na Publicação de patente Japonesa (A) ns 2-197358 passou a estar sob os refletores no mundo. Esse processo de lin- gotamento contínuo de placas finas é caracterizado pelo ponto da tira fina ser diretamente enviada do processo de lingotamento contínuo para o pro- cesso de laminação. Por esta razão, comparado com a máquina de lingota- mento contínuo convencional que requer resfriamento da placa de aço, de- tecção de defeito, remoção de defeito, aquecimento, e numerosos outros processos entre o lingotamento contínuo e o processo de laminação, a efici- ência de energia é extremamente boa e os custos de capital podem ser mantidos baixos. Além disso, o fato de que essa máquina de lingotamento contínuo de placas finas pode ser utilizada juntamente com fornos elétricos que usam sucata como matéria-prima é outra razão principal pela qual está sendo dada esta atenção.The production process is further described by continuous casting of thin plates, hot rolling and hot dip coating. Prior Art In recent years, due to the need to save energy and cut costs, the technology for steel plate production using the continuous thin plate casting process (thin plate casting process) as described in Patent Publication Japanese ns 2-197358 came under the spotlight in the world. This continuous thin plate bending process is characterized in that the point of the thin strip is directly sent from the continuous casting process to the rolling process. For this reason, compared to the conventional continuous casting machine which requires steel plate cooling, defect detection, defect removal, heating, and numerous other processes between continuous casting and rolling process, the efficiency Energy efficiency is extremely good and capital costs can be kept low. Furthermore, the fact that this thin plate continuous casting machine can be used in conjunction with electric furnaces that use scrap as raw material is another major reason why this attention is being given.

Entretanto, há o problema de que a tira de aço laminada a quen- te produzida pelo processo de lingotamento contínuo de placas finas é mais difícil de melhorar quanto à qualidade de superfície comparada com a tira de aço laminada a quente produzida pela máquina convencional de lingotamen- to contínuo. Por esta razão, até recentemente, o processo de lingotamento contínuo de placas finas não teve seu uso amplamente difundido. Além dis- so, há muito pouca informação sobre as tiras de aço laminadas a quente produzidas pelo processo de lingotamento contínuo de placas finas. Quando se galvaniza por imersão a quente essa tira de aço laminada a quente, o método usado para tiras de aço laminadas a quente obtidas pela máquina de lingotamento contínuo convencional foi usado no estado.However, there is the problem that the hot rolled steel strip produced by the continuous slab casting process is more difficult to improve in surface quality compared to the hot rolled steel strip produced by the conventional casting machine. - I'm continuous. For this reason, until recently, the continuous casting process of thin plates has not been widely used. In addition, there is very little information on the hot-rolled steel strips produced by the continuous slab casting process. When hot-dip galvanizing this hot-rolled steel strip, the method used for hot-rolled steel strip obtained by the conventional continuous casting machine was used in the state.

Como método para galvanização por imersão a quente de tiras de aço laminadas a quente, em geral é usado um "método de forno não-oxidante".As a method for hot dip galvanizing of hot rolled steel strips, a "non-oxidizing furnace method" is generally used.

Com esse método, a tira de aço laminada a quente é passada continuamen- te através de um forno não-oxidante, forno de redução (forno de recozimen- to), e forno de resfriamento para aquecê-la até uma alta temperatura e oxi- dá-la e reduzi-la. Oxidando-se a tira de aço laminada a quente no forno não- oxidante, e então reduzindo-a no forno de redução dessa forma, uma cama- da de Fe pode ser formada na superfície da tira de aço laminada a quente. OWith this method, the hot-rolled steel strip is continuously passed through a non-oxidizing furnace, reduction furnace (annealing furnace), and cooling furnace to heat it to a high temperature and oxidize. give it and reduce it. By oxidizing the hot rolled steel strip in the non-oxidizing furnace, and then reducing it in the reducing furnace in this way, an Fe layer can be formed on the surface of the hot rolled steel strip. THE

FeO ou outra película de oxido na superfície da tira de aço laminada a quen- te é resistente à aderência pelo fundido quente, então removê-la da superfí- cie da tira de aço laminada a quente tem o efeito de melhorar a capacidade de umedecimento do revestimento para imersão a quente.FeO or other oxide film on the surface of the hot rolled steel strip is resistant to adhesion by the hot melt, so removing it from the surface of the hot rolled steel strip has the effect of improving the wetting ability of the hot melt. hot dip coating.

Tal equipamento convencional de imersão a quente é projetado principalmente para o propósito de processar chapas de aço laminadas a frio, então a taxa de elevação da temperatura na zona de aquecimento foi de cerca de 10°C/s a 20°C/s na faixa. Além disso, quando se usa esse equipa- mento de imersão a quente para revestir a tira de aço laminada a quente, uma vez que o aço em geral não precisa de recozimento de recristalização, a temperatura máxima no momento do recozimento foi geralmente ajustado para 640°C a 660°C ou algo assim.Such conventional hot-dipping equipment is designed primarily for the purpose of processing cold-rolled steel sheets, so the rate of temperature rise in the heating zone was about 10 ° C / s to 20 ° C / s in the range. In addition, when using such hot-dip equipment to coat the hot-rolled steel strip, since steel generally does not need recrystallization annealing, the maximum temperature at annealing was generally set to 640 ° C. ° C to 660 ° C or something.

Note que, como outro método, "o método de fluxo" é também conhecido. Com esse método, a superfície da tira de aço laminada a quente é revestida com um fluxo de cloreto de zinco, cloreto de amônio, etc. para ativar a superfície da tira de aço laminada a quente e melhorar a capacidade de umedecimento para a imersão a quente. Entretanto, esse método não é geralmente usado para a produção de tiras de aço laminadas a quente em vista da dificuldade da produção contínua e da adesão do revestimento.Note that, as another method, "the flow method" is also known. With this method, the surface of the hot rolled steel strip is coated with a flow of zinc chloride, ammonium chloride, etc. to activate the surface of hot rolled steel strip and improve the wetting ability for hot dip. However, this method is not generally used for the production of hot rolled steel strip in view of the difficulty of continuous production and coating adhesion.

Se a tira de aço laminada a quente produzida usando o processo de lingotamento contínuo de placas finas for galvanizada por imersão a quente pelo método de produção de tiras de aço laminadas a quente usando o acima mencionado "equipamento de revestimento do tipo forno não- oxidante", defeitos de não-revestimento são formados na superfície da tira de aço galvanizada por imersão a quente. Acredita-se que isto seja parcial- mente devido à adição de Ca específico para o processo de lingotamento contínuo de placas finas.If the hot-rolled steel strip produced using the continuous slab casting process is hot-dip galvanized by the method of producing hot-rolled steel strip using the above-mentioned "non-oxidizing furnace type coating equipment" Non-coating defects are formed on the surface of the hot dip galvanized steel strip. This is believed to be partly due to the addition of Ca specific to the continuous slab casting process.

Uma máquina de lingotamento contínuo de placas finas tem um molde de lingotamento muito mais estreito que uma máquina de lingotamen- to contínuo convencional e tem também um bocal de injeção de uma estrutu- ra especial, então a alumina facilmente entope o bocal. Portanto, para evitar isto, em uma máquina de lingotamento contínuo de placas finas, o Ca é adi- cionado à panela para diminuir o ponto de fusão da alumina.A thin plate continuous casting machine has a much narrower casting mold than a conventional continuous casting machine and also has a special structure injection nozzle, so alumina easily clogs the nozzle. Therefore, to avoid this, in a continuous thin plate casting machine, Ca is added to the pan to decrease the melting point of alumina.

Nesse processo de lingotamento contínuo de placas finas, uma placa lingotada com uma espessura de 50 mm a 80 mm é enviada direta- mente para o processo de laminação enquanto é mantida a uma alta tempe- ratura e laminada. Esse laminador de laminação a quente é um laminador de tiras a quente correspondente à máquina de laminação final de um processo convencional de laminação a quente e lamina a placa até uma espessura de 1,2 mm a 4 mm ou algo assim para produzir a tira de aço laminada a quente.In this continuous slab casting process, a slab casting from 50mm to 80mm thickness is sent directly to the lamination process while being kept at a high temperature and laminated. This hot rolling mill is a hot strip mill corresponding to the final laminating machine of a conventional hot rolling process and laminates the plate to a thickness of 1.2mm to 4mm or so to produce the strip. hot rolled steel.

Nesse caso, para manter a placa fina quente, é usado um forno túnel com um longo tempo de residência, de forma que uma grande quantidade de ca- repa é formada na superfície da placa antes da laminação. O Ca adicionado conforme explicado acima e que permanece na placa fina oxida na carepa e permanece na forma de CaO. Como resultado, o oxido CaO formado por essa adição de Ca provoca irregularidades e covas na película de óxido na superfície da tira de aço laminada a quente quando oxidada no forno não-oxidante no processo de revestimento, provoca degra- dação parcial na capacidade de umedecimento do revestimento com a gal- vanização por imersão a quente, e provoca defeitos no revestimento.In this case, to keep the thin plate warm, a tunnel oven with a long residence time is used, so that a large amount of coating is formed on the surface of the plate before rolling. Ca added as explained above and remaining on the thin plate oxidizes on the scale and remains in the form of CaO. As a result, the CaO oxide formed by this Ca addition causes irregularities and pits in the oxide film on the surface of the hot rolled steel strip when oxidized in the non-oxidizing furnace in the coating process, partially degrading the wetting capacity. coating with hot dip galvanization, and causes coating defects.

Além disso, a tira de aço laminada a quente produzida usando o processo de lingotamento contínuo de placas finas apresenta uma quantida- de maior de fuligem em comparação a uma máquina convencional de lingo- tamento contínuo. Isto se dá porque com o processo de lingotamento contí- nuo, a placa fina de aço é enviada diretamente para o processo de lamina- ção e laminada enquanto é mantida a alta temperatura, então o FeaC e o C permanecem facilmente na superfície da tira de aço no estado separado. Se muitos desses Fe3C, etc. permanecerem na superfície da tira de aço lamina- da a quente, quando oxidada no forno não-oxidante, o C reage com o oxigê- nio, a formação de uma película de oxido de Fe é parcialmente atrasada, e são formadas irregularidades e covas na película de oxido. Essas irregulari- dades e covas são consideradas como redutores da capacidade de umede- cimento do revestimento com zinco e causa defeitos no revestimento.In addition, the hot-rolled steel strip produced using the continuous slab casting process has a higher amount of soot compared to a conventional continuous casting machine. This is because with the continuous casting process, the thin steel plate is sent directly to the rolling process and rolled while being kept at a high temperature, so the FeaC and C remain easily on the surface of the strip. steel in the separate state. If many of these Fe3C, etc. remain on the surface of the hot-rolled steel strip when oxidized in the non-oxidizing furnace, C reacts with oxygen, the formation of a Fe oxide film is partially delayed, and irregularities and pits are formed in the oxide film. These irregularities and pits are considered to reduce the wetting capacity of the zinc coating and cause coating defects.

Além disso, aprendeu-se que se a tira de aço laminada a quente produzida usando-se o processo de lingotamento contínuo de placa fina for produzida por uma linha convencional de imersão a quente, ocorrerão fen- das na bobina. Em particular, fendas de bobina notáveis similares a "pregas" ocorrem com tiras de aço laminadas a quente de 2 mm de espessura ou mais. A razão é que se forem produzidas por uma linha convencional de i- mersão a quente, o limite de elasticidade cai mais do que o necessário na etapa de aquecimento e recozimento, então em particular se for processada uma tira de aço laminada a quente de bitola grossa com uma espessura de 2 mm ou mais, ocorrem fendas na bobina na linha de processamento após o revestimento.In addition, it has been learned that if the hot-rolled steel strip produced using the continuous thin-plate casting process is produced by a conventional hot-dip line, phenomena will occur in the coil. In particular, notable "pleated" coil slots occur with hot-rolled steel strips 2 mm thick or more. The reason is that if they are produced by a conventional hot dip line, the yield strength drops more than necessary in the heating and annealing step, then particularly if a gauge hot rolled steel strip is processed. thick with a thickness of 2 mm or more, cracks in the bobbin on the processing line after coating.

Para evitar as fendas de bobina, no passado foram propostas a tecnologia de aquecer a tira de aço laminada a quente após o revestimento para ajustar o limite de elasticidade e a tecnologia de aumentar o diâmetro do cilindro da linha de processamento após o revestimento para reduzir a tensão de dobramento, mas a tecnologia anterior é complicada na operação.To avoid coil cracking, in the past technology has been proposed to heat the hot rolled steel strip after coating to adjust the yield strength and technology to increase the diameter of the processing line cylinder after coating to reduce the folding tension, but the previous technology is complicated in operation.

Esta última tecnologia requer precisão de processamento do perfil do cilindro etc. para produzir cilindros de grandes diâmetros e, portanto, uma tecnologia sofisticada e equipamentos de processamento, então, como resultado, exi- gem custos de produção consideravelmente altos dos cilindros.This latter technology requires precision processing of the cylinder profile etc. to produce large diameter cylinders and therefore sophisticated technology and processing equipment, then as a result require considerably higher production costs of the cylinders.

Descrição da Invenção A presente invenção foi feita em consideração dos problemas acima e fornece em particular meios para evitar defeitos de não revestimento formados em uma superfície revestida quando se reveste por imersão a quente a tira de aço laminada a quente produzida pelo processo de lingota- mento contínuo de placas finas.DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention has been made in consideration of the above problems and provides in particular means for preventing uncoating defects formed on a coated surface when hot-dipping the hot rolled steel strip produced by the casting process. continuous of thin plates.

Para resolver os problemas acima, de acordo com a presente invenção, é fornecido um método de produção de tira de aço laminada a quente por imersão a quente caracterizada pela produção da tira de aço pelo lingota- mento por um processo de lingotamento contínuo de placas finas e laminação a quente, a mencionada tira contendo, em % em massa, C: 0,03% ou mais, Si: 0,02% ou mais, Mn: 0,15% ou mais, e Ca: 0,001% ou mais, aquecendo a mesma até uma temperatura máxima de pico da tira de aço de 550°C até menos de 650°C a uma taxa de elevação de temperatura de 25°C/s ou mais por 15 segundos ou mais para oxidação, aquecendo-se a tira até uma tem- peratura máxima de pico da tira de aço de 700°C a 760°C de forma que o tempo em que a temperatura da tira de aço for 570°C ou mais seja de 25 segundos a 45 segundos para redução, e então imergindo-a a quente.To solve the above problems according to the present invention there is provided a method of producing hot-dip hot-rolled steel strip characterized by the production of the steel strip by casting by a continuous slab casting process. and hot rolling, said strip containing by weight% C: 0,03% or more, Si: 0,02% or more, Mn: 0,15% or more, and Ca: 0,001% or more, by heating it to a maximum steel strip peak temperature of 550 ° C to below 650 ° C at a temperature elevation rate of 25 ° C / s or more for 15 seconds or more for oxidation, heating to strip up to a maximum peak temperature of the steel strip from 700 ° C to 760 ° C so that the time when the temperature of the steel strip is 570 ° C or more is 25 seconds to 45 seconds for reduction, and then soaking it hot.

Note que, no método de produção de tiras de aço laminadas a quente por imersão a quente, a imersão a quente pode ser tornada galvani- zação por imersão a quente.Note that in the method of producing hot dip hot rolled steel strip, hot dip can be made hot dip galvanization.

Além disso, de acordo com a presente invenção, é fornecido um equipamento para produção de tira de aço laminada a quente por imersão a quente cuja tira de aço imersa a quente produzida pelo lingotamento pelo processo de lingotamento contínuo de placas finas por laminação a quente, cujo equipamento para produção de tira de aço laminada a quente por imer- são a quente é caracterizado por ter um forno usado para oxidação e um forno usado para redução e por uma razão de comprimento entre o forno usado para oxidação e o forno usado para redução ao longo de uma direção de transporte da tira de aço laminada a quente sendo 0,5 a 0,9.In addition, according to the present invention, there is provided equipment for the production of hot-dip hot-rolled steel strip whose hot-dip steel strip produced by casting by the continuous hot-rolling thin-plate casting process, whose equipment for the production of hot-dip hot-rolled steel strip is characterized by having an oxidation furnace and a reduction furnace and a length ratio between the oxidation furnace and the reduction furnace along a transport direction of the hot rolled steel strip being 0.5 to 0.9.

Note que, no equipamento para produção de tira de aço lamina- da a quente por imersão a quente, a tira de aço pode passar através do for- no usado para oxidação em um tempo de 15 segundos a 25 segundos.Note that in hot-dip hot-rolled steel strip production equipment, the steel strip can pass through the furnace used for oxidation in a time from 15 seconds to 25 seconds.

De acordo com a presente invenção, é possível evitar defeitos de não-revestimento formados na superfície revestida quando se imerge a quente tiras de aço laminadas a quente produzidas pelo processo de lingo- tamento contínuo de placas finas. Além disso, é também possível executar a imersão a quente sem fratura de bobina.In accordance with the present invention, non-coating defects formed on the coated surface can be prevented by hot-dipping hot-rolled steel strips produced by the continuous casting process of thin plates. In addition, it is also possible to perform hot immersion without coil fracture.

Breve Descrição dos Desenhos A figura 1 é uma vista da configuração de um equipamento ade- quado de produção de tira de aço laminada a quente galvanizada por imer- são a quente conforme a presente invenção. A figura 2 é uma vista explicando as mudanças de temperatura em um forno não-oxidante e um forno de recozimento de um equipamento adequado de produção de tira de aço laminada a quente galvanizada por imersão a quente conforme a presente invenção. A figura 3 apresenta uma vista antes e depois da oxidação da tira de aço laminada a quente produzida pelo processo de lingotamento con- tínuo de placas finas: (a) mostra a tira de aço laminada a quente antes da oxidação, (b) mostra a tira de aço laminada a quente após a oxidação pela presente invenção, e (c) mostra a tira de aço laminada a quente após a oxi- dação pela técnica anterior. A figura 4 apresenta vistas da tira de aço laminada a quente oxi- dada em um forno não-oxidante antes e após a redução: (d) mostra a tira de aço laminada a quente antes da redução, (e) mostra a tira de aço laminada a quente reduzida com excesso de carência, (f) mostra a tira de aço laminada a quente que é insuficientemente reduzida, e (g) mostra a tira de aço lami- nada a quente que é excessivamente reduzida. A figura 5 é uma vista da configuração de um equipamento de lavagem em frente ao equipamento de imersão a quente.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 is a configuration view of a suitable hot-dip galvanized hot-rolled steel strip production equipment according to the present invention. Figure 2 is a view explaining the temperature changes in a non-oxidizing furnace and annealing furnace of suitable hot-dip galvanized hot-rolled steel strip production equipment according to the present invention. Figure 3 shows a view before and after oxidation of the hot rolled steel strip produced by the continuous slab casting process: (a) shows the hot rolled steel strip before oxidation, (b) shows the hot-rolled steel strip after oxidation by the present invention, and (c) shows the hot-rolled steel strip after oxidation by the prior art. Figure 4 shows views of the oxidized hot-rolled steel strip in a non-oxidizing furnace before and after reduction: (d) shows the hot-rolled steel strip before reduction, (e) shows the steel strip (b) shows the hot-rolled steel strip which is insufficiently reduced, and (g) shows the hot-rolled steel strip which is excessively reduced. Fig. 5 is a view of the configuration of a washer in front of the hot-dip device.

Melhor Forma de Execução da Invenção Abaixo, configurações preferidas da presente invenção serão explicadas em relação aos desenhos. Note que nesta descrição e nos dese- nhos, aos elementos que tenham as mesmas configurações funcionais são atribuídos os mesmos numerais de referência.Best Mode for Carrying Out the Invention Below, preferred embodiments of the present invention will be explained with reference to the drawings. Note that in this description and drawings, elements that have the same functional settings are assigned the same reference numerals.

Na presente invenção, como tira de aço de imersão a quente produzida pelo método de produção de tiras de aço de galvanização por imer- são a quente, as tiras de aço galvanizadas por imersão a quente SGHC, SGH340, SGH400, SGH440, SGH540, etc. definidas pela JIS G 3302 estão cobertas. É usada a tira de aço laminada a quente produzida pelo lingota- mento e laminação de um aço contendo, em % em massa, C: 0,03% ou mais, Si: 0,02% ou mais, Mn: 0,15% ou mais, e Ca: 0,001% ou mais pelo processo de lingotamento contínuo de placas finas.In the present invention, as hot dip steel strip produced by the hot dip galvanizing steel strip production method, the hot dip galvanized steel strip SGHC, SGH340, SGH400, SGH440, SGH540, etc. . defined by JIS G 3302 are covered. Hot-rolled steel strip produced by casting and rolling a steel containing by weight% C: 0,03% or more, Si: 0,02% or more, Mn: 0,15% is used. or more, and Ca: 0.001% or more by the continuous slab casting process.

Se o teor de Ca for menor que 0,001 %, algumas vezes não pode ser evitado o entupimento do bocal, então pelo menos aquela quantidade de Ca está contida. O Ca é geralmente adicionado no processo de produção de aço pela adição de CaAI, CaSi, FeCa, ou Ca metálico ao aço fundido após a desoxidação. A figura 1 é uma vista da configuração de um equipamento ade- quado para produção 1 de tira de aço laminada a quente galvanizada por imersão a quente conforme a presente invenção. Esse equipamento para produção de tira de aço laminada a quente galvanizada por imersão a quen- te é compreendido de um carretei de alimentação 10 servindo como ponto de partida da linha de processo de galvanização por imersão a quente, um carretei de bobinamento 11 servindo como ponto final, um forno de preaque- cimento (não mostrado) arranjado entre os carretéis 10, 11, um forno não- oxidante 12, um forno de recozimento 15, incluindo uma zona de redução 13 e uma zona de resfriamento 14, um tanque de galvanização por imersão a quente 16, um equipamento de secagem 17, e um forno de resfriamento 18. O carretei de alimentação 10 é um carretei no qual é bobinada a tira de aço laminada a quente produzida pelo lingotamento do aço contendo, em % em massa, C: 0,03% ou mais, Si: 0,02% ou mais, Mn: 0,15% ou mais, e Ca: 0,001% ou mais pelo processo de lingotamento contínuo de placas finas, e então laminando a mesma sem diminuir a temperatura. O forno não-oxidante 12 é conhecido como um forno para oxida- ção "leve" da tira de aço laminada a quente alimentada pelo carretei de alimen- tação e tem comprimento na direção do transporte da tira de aço de, por exem- pio, 15 m a 25 m. No caso dessa configuração, a taxa de processamento é de 120 m/min, de forma que o tempo de oxidação da tira de aço laminada a quente no forno não-oxidante 12 seja de 7 segundos a 12 segundos. A razão combustível-ar no forno não-oxidante 12 é ajustada para 0,9 a 0,98 ou simi- lar. Além disso, o comprimento na direção do transporte no forno não- oxidante 12 mais no forno de preaquecimento é ajustado, por exemplo, para 30 m a 50 m. O tempo total de oxidação (tempo de passagem) no forno não- oxidante 12 e no forno de preaquecimento seja de 15 segundos a 25 segun- dos. O forno de recozimento 15 arranjado imediatamente após o for- no não-oxidante 12 é compreendido da zona de redução 13 para reduzir a tira de aço laminada a quente oxidada e da zona de resfriamento 14 para resfriar a tira de aço laminada a quente e tem um comprimento na direção do transporte de, por exemplo, 70 m a 100 m. No caso dessa configuração, a taxa de processamento é de 120 m/min, de forma que o tempo de redução da tira de aço laminada a quente no forno de recozimento 15 se torna, por exemplo, 25 segundos a 45 segundos na região de 570°C ou mais onde a redução é realmente rápida. Além disso, a atmosfera no forno de recozimen- to 15 é feita de H2 e N2 etc. Note que a zona de redução na qual a redução é principalmente executada é compreendida de um forno de redução e de um forno de encharque ou de apenas um forno de redução. Seu comprimento na direção de transporte é ajustado para, por exemplo, 50 m a 70 m. O tanque de galvanização por imersão a quente 16 é um tanque para tratamento da tira de aço laminada a quente para deposição por imer- são a quente. O equipamento de secagem 17 é um equipamento para secar 0 fundido em excesso aderido à tira de aço laminada a quente por um gás. O forno de resfriamento 18 é um forno para então resfriar a tira de aço lamina- da a quente. A seguir, o método de produção de tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente usando o equipamento de produ- ção de tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente 1 será explicado usando-se as Figuras. 2 a 4. A figura 2 é uma vista mostrando a mudança na temperatura da superfície da tira de aço quando a tira de aço laminada a quente passa atra- vés do forno não-oxidante 12, da zona de redução 13, e da zona de resfria- mento 14 do equipamento para produção 1 de tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente. Na figura 2, o ponto da tempera- tura em que a tira de aço laminada a quente entra no forno não-oxidante 12 é O, o ponto da temperatura em que ela sai do forno não-oxidante 12 é P, o ponto de temperatura em que ela entra no forno de redução da zona de re- dução é Q, o ponto de temperatura em que ela sai do forno de redução da zona de redução 13 e entra no forno de encharque da zona de redução 13 é S, o ponto de temperatura em que ela sai do forno de encharque da zona de redução e entra na zona de resfriamento 14 é T, e o ponto de temperatura em que ela sai da zona de resfriamento 14 é V.If the Ca content is less than 0.001%, sometimes nozzle plugging can be avoided, so at least that amount of Ca is contained. Ca is generally added to the steelmaking process by adding CaAI, CaSi, FeCa, or metallic Ca to the molten steel after deoxidation. Figure 1 is a configuration view of a suitable hot-dip galvanized hot-rolled steel strip apparatus 1 according to the present invention. Such hot dip galvanized hot rolled steel strip production equipment is comprised of a feed reel 10 serving as the starting point of the hot dip galvanizing process line, a winding reel 11 serving as a point. Finally, a preheating furnace (not shown) arranged between the spools 10, 11, a non-oxidizing furnace 12, an annealing furnace 15, including a reduction zone 13 and a cooling zone 14, a galvanizing tank. hot dip 16, a drying apparatus 17, and a cooling furnace 18. The feed reel 10 is a reel on which the hot rolled steel strip produced by casting the steel containing by weight% is coiled. C: 0.03% or more, Si: 0.02% or more, Mn: 0.15% or more, and Ca: 0.001% or more by the continuous slab casting process, and then rolling it without decreasing the temperature. The non-oxidizing furnace 12 is known as a "light" oxidizing furnace of the hot rolled steel strip fed by the feed reel and has length in the direction of transport of the steel strip of, for example, 15 m to 25 m. In the case of this configuration, the processing rate is 120 m / min, so that the oxidation time of the hot rolled steel strip in non-oxidizing furnace 12 is from 7 seconds to 12 seconds. The fuel-air ratio in non-oxidizing furnace 12 is adjusted to 0.9 to 0.98 or similar. In addition, the length in the direction of transport in the non-oxidizing furnace 12 plus the preheating furnace is adjusted, for example, to 30 m to 50 m. The total oxidation time (passage time) in the non-oxidizing furnace 12 and the preheating furnace is from 15 seconds to 25 seconds. Annealing furnace 15 arranged immediately after non-oxidizing oven 12 is comprised of reduction zone 13 to reduce oxidized hot rolled steel strip and cooling zone 14 to cool hot rolled steel strip and has a length in the transport direction of, for example, 70 m to 100 m. In the case of this configuration, the processing rate is 120 m / min, so that the reduction time of the hot rolled steel strip in annealing furnace 15 becomes, for example, 25 seconds to 45 seconds in the region of 570 ° C. ° C or more where reduction is really rapid. In addition, the atmosphere in annealing oven 15 is made of H2 and N2 etc. Note that the reduction zone in which the reduction is mainly performed is comprised of a reduction oven and a soaking oven or just a reduction oven. Its length in the transport direction is set to, for example, 50 m to 70 m. Hot dip galvanizing tank 16 is a hot dip steel strip treatment tank for hot dip deposition. Drying apparatus 17 is an apparatus for drying excess melt adhered to the hot rolled steel strip by a gas. Cooling furnace 18 is an oven for then cooling the hot-rolled steel strip. In the following, the method of producing hot-dip galvanized hot-rolled steel strip using hot-dip galvanized hot-rolled steel strip production equipment 1 will be explained using the Figures. 2 to 4. Figure 2 is a view showing the change in surface temperature of the steel strip as the hot rolled steel strip passes through the non-oxidizing furnace 12, the reduction zone 13, and the heating zone. cooling 14 of the equipment for the production of hot-dip galvanized hot-rolled steel strip. In Figure 2, the temperature point at which the hot-rolled steel strip enters non-oxidizing furnace 12 is 0, the temperature point at which it exits non-oxidizing furnace 12 is P, the temperature point where it enters the reduction zone reduction oven is Q, the temperature point at which it exits the reduction zone reduction oven 13 and enters the reduction zone 13 soak furnace is S, the point The temperature point at which it exits the reduction zone soaking furnace and enters the cooling zone 14 is T, and the temperature point at which it exits the cooling zone 14 is V.

Inicialmente, a tira de aço laminada a quente produzida pelo processo de lingotamento contínuo de placas finas é alimentada pelo carre- tei de alimentação 10, prossegue na linha, passa através do forno de prea- quecimento, e entra no forno não-oxidante 12. A tira de aço laminada a quente que entra no forno não-oxidante 12, conforme mostrado na seção 1 da figura 2, é aquecida de forma que a temperatura máxima de pico da tira de aço se torna 550°C a menos de 600°C a uma taxa de elevação de temperatura de 25°C/s ou mais por um período de 15 s a 25 s, enquanto a superfície da tira de aço laminada a quente é oxidada. Aqui, "tempo de oxidação" significa o tempo de passagem através da zona de preaquecimento e do forno não-oxidante.Initially, the hot-rolled steel strip produced by the continuous slab casting process is fed by the feed reel 10, proceeds through the line, passes through the preheating furnace, and enters the non-oxidizing furnace 12. The hot rolled steel strip entering the non-oxidizing furnace 12, as shown in section 1 of Figure 2, is heated so that the maximum peak temperature of the steel strip becomes 550 ° C to below 600 ° C. at a temperature elevation rate of 25 ° C / s or more for a period of 15 s to 25 s while the surface of the hot rolled steel strip is oxidized. Here "oxidation time" means the passage time through the preheat zone and the non-oxidizing furnace.

Os estados da superfície da tira de aço laminada a quente antes e depois dessa oxidação estão mostrados na figura 3. A figura 3(a) mostra a tira de aço laminada a quente antes da oxidação, a figura 3(b) mostra a tira de aço laminada a quente após a oxidação pela presente invenção, e a figura 3(c) mostra a tira de aço laminada a quente após a oxidação pela técnica anterior.The surface states of the hot-rolled steel strip before and after this oxidation are shown in Figure 3. Figure 3 (a) shows the hot-rolled steel strip before oxidation, Figure 3 (b) shows the steel strip. hot-rolled steel after oxidation by the present invention, and Figure 3 (c) shows the hot-rolled steel strip after oxidation by the prior art.

Ajustando-se a taxa de elevação da temperatura na seção I da figura 2 para 25°C/s ou mais, que é maior que a taxa de elevação de tempe- ratura convencional acima mencionada, é obtido o efeito de evitar a formação de defeitos de não-revestimento. Em oposição a isso, se ajustar a taxa de ele- vação de temperatura na seção I para menos de 25°C/s, a adição de Ca e a fuligem de F3C etc. provocam a formação de defeitos de não-revestimento. A razão porque 0 ajuste da taxa de elevação de temperatura para 25°C/s ou mais evita os defeitos de não-revestimento será explicada abaixo.By adjusting the temperature rise rate in section I of Figure 2 to 25 ° C / s or more, which is greater than the above-mentioned conventional temperature rise rate, the effect of preventing the formation of defects is obtained. non-coating. In contrast, if you set the temperature rise rate in section I to below 25 ° C / s, the addition of Ca and the soot of F3C etc. cause non-coating defects to form. The reason why adjusting the temperature rise rate to 25 ° C / s or higher avoids non-coating defects will be explained below.

Conforme mostrado na Fig, 3(a), a película óxido de Fe na su- perfície da tira de aço laminada a quente é formada pelos átomos de Fe da camada de Fe que se move para a camada de superfície e reage com 0 oxi- gênio. Além disso, quando uma película de óxido de Fe é formada, 0 Si e 0 Mn presentes na tira de aço são oxidados da mesma maneira que 0 Fe, en- tão S1O2 e MnO e outras películas de óxidos secundários são formadas sob a película de óxido de Fe. Aqui, quando uma película de óxido de Fe é for- mada, se 0 CaO, Fe3C, etc. mostrados na figura 3(a) aderem à superfície da tira de aço, a formação de uma película de óxido de Fe será inibida e as co- vas 19 mostradas na figura 3(c) acabarão sendo formadas. No caso do Fe3C, este se quebra em C que reage com o oxigênio com 0 que, conforme mostrado na figura 3(c), a formação de uma película de óxido de Fe é inibi- da. Da forma acima, se as covas 19 forem formadas, conforme mostrado na figura 3(c), SÍO2 e MnO e outras películas de óxido secundários acabam a- parecendo na superfície. Esses S1O2 e MnO e outras películas de óxidos secundários degradam a capacidade de umedecimento com a galvanização por imersão a quente, então defeitos de não-revestimento acabam sendo provocados no momento da galvanização por imersão a quente.As shown in Fig. 3 (a), the Fe oxide film on the surface of the hot rolled steel strip is formed by the Fe atoms of the Fe layer moving to the surface layer and reacting with 0 oxy. genius. In addition, when a Fe oxide film is formed, 0 Si and 0 Mn present in the steel strip are oxidized in the same manner as Fe, so S1O2 and MnO and other secondary oxide films are formed under the Fe film. Fe oxide. Here, when a Fe oxide film is formed, if 0 CaO, Fe3C, etc. shown in figure 3 (a) adhere to the surface of the steel strip, the formation of an Fe oxide film will be inhibited and the shafts 19 shown in figure 3 (c) will eventually be formed. In the case of Fe3C, it breaks down in C which reacts with oxygen with 0 which, as shown in figure 3 (c), the formation of an Fe oxide film is inhibited. In the above manner, if the pits 19 are formed as shown in figure 3 (c), SiO2 and MnO and other secondary oxide films end up appearing on the surface. These S1O2 and MnO and other secondary oxide films degrade the wetting ability with hot dip galvanization, so non-coating defects are eventually caused at the time of hot dip galvanization.

Portanto, na presente invenção, a taxa de elevação de tempera- tura é ajustada para um valor alto de 25°C/s ou mais e a taxa de formação de uma película de óxido de Fe é tornada grande.Therefore, in the present invention, the temperature rise rate is set to a high value of 25 ° C / s or more and the rate of formation of an Fe oxide film is made large.

Se a temperatura de aquecimento torna-se alta, a formação de uma película de óxido será promovida, então quanto maior a taxa de aque- cimento, maior a taxa de formação de uma película de óxido. Uma película de óxido é formada principalmente pela movimentação para a superfície do Fe, de modo que se a taxa de formação de uma película de óxido for grande, no final CaO, Fe3C, etc. serão retirados da superfície da tira de aço. Mesmo se CaO, Fe3C etc. resultarem em covas, a película de óxido de Fe também será formada no seu fundo.If the heating temperature becomes high, the formation of an oxide film will be promoted, so the higher the rate of heating, the higher the rate of formation of an oxide film. An oxide film is formed primarily by moving to the surface of Fe, so that if the rate of formation of an oxide film is large, in the end CaO, Fe3C, etc. will be removed from the surface of the steel strip. Even if CaO, Fe3C etc. result in pits, the Fe oxide film will also be formed at its bottom.

Acredita-se que a ação ocorra uma vez que a concentração de oxigênio na superfície da tira de aço é alta no momento do aquecimento, então Fe203 (hematita) é formado na superfície extrema da tira de aço lami- nada a quente. A formação de Fe203 prossegue devido à difusão de oxigê- nio para o interior da tira de aço. Daí pode ser considerado que como resul- tado CaO, Fe3C, etc. são retirados da superfície da tira de aço. A concentração de oxigênio dentro da película de óxido de Fe da superfície torna-se menor quanto mais para o interior da superfície, então sob o Fe203, é formado Fe304 (magnetita) a 570°C ou menos, enquanto FeO (wustita) é formada a 570°C ou mais. Esses Fe304 e FeO crescem devido à difusão para fora dos íons de Fe. Portanto, a 570°C ou mais, o Fe203 é formado na superfície extrema da tira de aço laminada a quente, Fe3Ü4 é formado abai- xo do Fe203, e FeO é formado abaixo do Fe304- A menos de 570°C, Fe203 é formado na superfície extrema e Fe304 é formado abaixo dele.The action is believed to occur since the oxygen concentration on the steel strip surface is high at the time of heating, so Fe203 (hematite) is formed on the extreme surface of the hot rolled steel strip. Fe203 formation proceeds due to the diffusion of oxygen into the steel strip. Hence it can be considered that as a result CaO, Fe3C, etc. are removed from the surface of the steel strip. The oxygen concentration within the surface Fe oxide film becomes lower the farther inside the surface, so under Fe203 Fe304 (magnetite) is formed at 570 ° C or less while FeO (wustite) is formed. at 570 ° C or higher. These Fe304 and FeO grow due to the outward diffusion of Fe ions. Therefore, at 570 ° C or higher, Fe203 is formed on the extreme surface of the hot-rolled steel strip, Fe3Ü4 is formed below Fe203, and FeO Fe204 is formed below Fe304. At less than 570 ° C, Fe203 is formed on the extreme surface and Fe304 is formed below it.

Abaixo desses FeO e Fe203, quando a concentração de Si ou Mn no aço é alta, são formadas películas de óxido secundárioas compreen- didas de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si ou Mn.Below these FeO and Fe203, when the concentration of Si or Mn in the steel is high, secondary oxide films comprising Si or Mn oxides or oxides composed of Si or Mn are formed.

Se CaO, Fe3C, etc. aderirem à superfície da tira de aço laminada a quente e não são retirados na superfície, o CaO, Fe3C, etc. bloqueará o fornecimento de oxigênio pela camada de superfície, então películas de óxi- dos secundárias compreendidas de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si ou Mn serão formadas diretamente abaixo do CaO, Fe3C, etc. Nesse caso, no processo de redução seguinte, se o CaO, Fe3C. etc. da superfície diminuírem, covas de óxidos de Si ou Mn ou de óxidos compostos de Si ou Mn expostos na superfície serão formados e como resultado defeitos de não-revestimento serão detectados após o revestimento.If CaO, Fe3C, etc. adhere to the surface of the hot rolled steel strip and are not peeled off, CaO, Fe3C, etc. block the oxygen supply from the surface layer, so secondary oxide films comprised of Si or Mn oxides or Si or Mn compound oxides will be formed directly below CaO, Fe3C, etc. In this case, in the following reduction process, if CaO, Fe3C. etc. As the surface area decreases, pits of Si or Mn oxides or Si or Mn compound oxides exposed on the surface will be formed and as a result non-coating defects will be detected after coating.

Entretanto, conforme explicado acima, quando se ajusta a taxa de elevação de temperatura até um valor alto de 45°C/s ou maior, os CaO, Fe3C, etc. aderidos à superfície da tira de aço são expulsos na superfície, a concentração de oxigênio nas covas após eles serem retirados torna-se alta, e Fe304 e FeO são formados nessas partes, e então óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si ou Mn nunca serão expostos na superfície.However, as explained above, when adjusting the temperature rise rate to a high value of 45 ° C / s or higher, CaO, Fe3C, etc. adhered to the surface of the steel strip are expelled on the surface, the oxygen concentration in the pits after they are removed becomes high, and Fe304 and FeO are formed in these parts, and then Si or Mn oxides or Si or Mn compound oxides. will never be exposed on the surface.

Devido a isso, mesmo se as covas 19 mostradas na figura 3(b) forem formadas na película de óxido de Fe devido às ações inibitórias de CaO, Fe3C, etc., uma película de óxido de Fe é formada no fundo dessa fu- ração 19. Portanto, o Si02, o MnO, e outras películas de óxido secundárias são cobertos pela película de óxido de Fe e não aparecerão na superfície da tira de aço.Because of this, even if the pits 19 shown in figure 3 (b) are formed in the Fe oxide film due to the inhibitory actions of CaO, Fe3C, etc., a Fe oxide film is formed at the bottom of this drilling. 19. Therefore, Si02, MnO, and other secondary oxide films are covered by the Fe oxide film and will not appear on the surface of the steel strip.

Isto é, as propriedades da superfície da tira de aço após o final do processo de elevação da temperatura tornou-se como segue: Conforme mostrado na figura 3(b), a partir do interior, a superfície é compreendida de Fe (tira de aço laminada a quente), uma película de óxido secundária compre- endida de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si e Mn, e uma película de óxido compreendida de Fe304 e FeO ou FeO sobre aquela. CaO, Fe3C es- tão presentes na superfície. Há covas sob o CaO, Fe3C, mas não há camada de FeO.That is, the surface properties of the steel strip after the end of the temperature rise process became as follows: As shown in Figure 3 (b), from the inside, the surface is comprised of Fe (steel strip). hot-rolled), a secondary oxide film comprised of Si or Mn oxides or oxides composed of Si and Mn, and an oxide film comprised of Fe304 and FeO or FeO thereon. CaO, Fe3C are present on the surface. There are holes under CaO, Fe3C, but there is no layer of FeO.

Em oposição a isso, se a taxa de elevação da temperatura for ajustada em menos de 25°C/s, será difícil retirar CaO, Fe3C, etc. na superfí- cie, conforme mostrado na figura 3(c), uma película de óxido secundária compreendida de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si e Mn aca- barão aparecendo na superfície.In contrast, if the temperature rise rate is set to less than 25 ° C / s, it will be difficult to remove CaO, Fe3C, etc. On the surface, as shown in Figure 3 (c), a secondary oxide film comprised of Si or Mn oxides or Si and Mn compound oxides will appear on the surface.

Note que as películas de óxidos secundárias compreendidas de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si e Mn no Fe (tira de aço lamina- da a quente) serão descritos simplesmente nas Figuras. 3(b), (c) como "Si02, MnO".Note that secondary oxide films comprised of Si or Mn oxides or Si and Mn oxides composed of Fe (hot rolled steel strip) will be described simply in the Figures. 3 (b), (c) as "Si02, MnO".

Além disso, ajustando-se a temperatura máxima de pico da tira de aço no formo não-oxidante até 550°C ou mais, é obtido o efeito de que uma camada de óxido é uniformemente formada e os CaO, Fe3C, etc. pre- sentes na parte da superfície da película de óxido podem ser facilmente re- movidos. Esse efeito não é obtido se a temperatura máxima de pico da tira de aço for tornada menor do que 550°C.In addition, by adjusting the peak peak temperature of the non-oxidizing steel strip to 550 ° C or more, the effect is obtained that an oxide layer is uniformly formed and CaO, Fe3C, etc. on the surface portion of the oxide film can be easily removed. This effect is not obtained if the maximum peak temperature of the steel strip is made below 550 ° C.

Além disso, ajustando-se a temperatura máxima de pico da tira de aço no forno não-oxidante para menos de 600°C, a formação excessiva de uma película de óxido é evitada. Se a temperatura máxima de pico da tira de aço dentro do forno não-oxidante for tornada 600°C ou mais, a película de óxido será produzida excessivamente e a película de óxido acabará per- manecendo na subsequente redução.In addition, by setting the maximum peak temperature of the steel strip in the non-oxidizing furnace to less than 600 ° C, excessive formation of an oxide film is prevented. If the maximum peak temperature of the steel strip inside the non-oxidizing furnace is set to 600 ° C or higher, the oxide film will be excessively produced and the oxide film will eventually continue to decrease.

Nesse caso, o tempo para manter a taxa de elevação da tempe- ratura em 25°C/s ou mais é tornado 15 segundos ou mais. Se for de menos de 15 segundos, uma espessura suficiente de película de óxido não é possu- ída, então, como resultado, as películas de óxidos secundárias compreendi- das de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si e Mn acabarão sendo expostas na superfície sem serem cobertas pela película de FeO. A seguir, conforme mostrado na seção II da figura 2, a tira de aço laminada a quente oxidada prossegue na linha e entra na zona de redu- ção 13 do forno de recozimento 15. No forno de recozimento 15, inicialmente, a tira é aquecida na zona de redução 13 para dar uma temperatura máxima de pico da tira de aço de 700°C a 760°C, e então prossegue para a zona de resfri- amento 14 onde é resfriada. A tira de aço laminada a quente é reduzida na zo- na de redução 13 e a zona de resfriamento 14 no forno de recozimento em um estado de manutenção da temperatura da tira de aço em 570°C ou mais por um período de 25 segundos a 45 segundos. Isto é, na figura 2, o tempo do ponto de temperatura R onde a temperatura da tira de aço é de 570°C até o ponto de temperatura U é ajustado para 25 segundos até 45 segundos.In this case, the time to maintain the temperature rise rate at 25 ° C / s or more is made 15 seconds or more. If it is less than 15 seconds, a sufficient oxide film thickness is not possessed, so as a result secondary oxide films comprised of Si or Mn oxides or oxides composed of Si and Mn will eventually be exposed. surface without being covered by FeO film. Next, as shown in section II of Figure 2, the oxidized hot-rolled steel strip proceeds into the line and enters the annealing furnace reduction zone 13. In annealing furnace 15, the strip is initially heated. in the reduction zone 13 to give a maximum peak steel strip temperature of 700 ° C to 760 ° C, and then proceed to the cooling zone 14 where it is cooled. The hot rolled steel strip is reduced in reduction zone 13 and the cooling zone 14 in the annealing furnace in a state of steel strip temperature maintenance at 570 ° C or more for a period of 25 seconds at 45 seconds. That is, in Figure 2, the temperature point temperature R where the temperature of the steel strip is 570 ° C to temperature point U is set to 25 seconds to 45 seconds.

Aqui, a razão para limitação da temperatura da redução para a região de uma temperatura de 570°C ou mais é como segue: isto é, acima de 570°C, FeO torna-se o principal óxido de Fe e é reduzido. O FeO, compa- rado com o Fe304, é fácil de reduzir devido, em parte, à alta temperatura de processamento. Portanto, o método de redução do FeO é mais fácil de con- trolar que a redução de Fe304.Here, the reason for limiting the temperature of the reduction to the region of a temperature of 570 ° C or more is as follows: that is, above 570 ° C, FeO becomes the major Fe oxide and is reduced. FeO, compared to Fe304, is easy to reduce due in part to the high processing temperature. Therefore, the FeO reduction method is easier to control than Fe304 reduction.

As superfícies da tira de aço laminada a quente antes e depois da redução acima estão mostradas na figura 4. A tira de aço laminada a quente antes da redução é (d), a tira de aço laminada a quente reduzida sem excesso de ou falta é (e), a tira de aço laminada a quente que é insuficien- temente reduzida é (f), e a tira de aço laminada a quente que é excessíva- mente reduzida é (g). Note que, na figura 4, o CaO e o Fe3C mostrados na figura 3 não são mostrados, mas esses CaO e Fe3C são soprados para fora da superfície da tira de aço pelo fluxo ou pela atmosfera de redução H2, N2, e similar quando passam através do forno de recozimento 13 etc.The surfaces of the hot rolled steel strip before and after the above reduction are shown in Figure 4. The hot rolled steel strip before reduction is (d), the reduced hot rolled steel strip without excess or lack is (e) the insufficiently reduced hot-rolled steel strip is (f), and the excessively reduced hot-rolled steel strip is (g). Note that in Figure 4, the CaO and Fe3C shown in Figure 3 are not shown, but these CaO and Fe3C are blown off the surface of the steel strip by the flow or reducing atmosphere H2, N2, and similar as they pass. through annealing oven 13 etc.

Note que as películas de óxidos secundárias compreendidas de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si e Mn formados no Fe {tira de aço) são descritas simplesmente como "Si02, MnO" também na Fig, 4.Note that secondary oxide films comprised of Si or Mn oxides or Si and Mn oxides composed of Fe (steel strip) are described simply as "Si02, MnO" also in Fig. 4.

Como resultado, a película de óxido no estado da figura 3(b) é adequadamente reduzida e, conforme mostrado na figura 4(e), a estrutura torna-se, a partir do interior, Fe (tira de aço), uma película de óxido secundá- ria compreendida de óxidos de Si ou Mn ou óxidos compostos de Si e Mn, e uma película de Fe acima daquela. Covas, onde o FeO e o Fe3C estiveram presentes, permanecem na superfície, mas há uma camada de Fe no fundo.As a result, the oxide film in the state of figure 3 (b) is suitably reduced and, as shown in figure 4 (e), the structure becomes, from inside, Fe (steel strip), a film of secondary oxide comprised of Si or Mn oxides or oxides composed of Si and Mn, and a Fe film above that. Pits, where FeO and Fe3C were present, remain on the surface, but there is a layer of Fe at the bottom.

Reduzindo-se a tira de aço laminada a quente para dar uma temperatura máxima de pico da tira de aço de 700°C a 760°C em um estado de manutenção da temperatura da tira de aço em 570°C ou mais por um pe- ríodo de 25 segundos a 45 segundos, a superfície da tira de aço laminada a quente mostrada na figura 4(d) é reduzida sem excesso ou falta no forno de recozimento 15.Reducing the hot-rolled steel strip to give a maximum peak steel strip temperature of 700 ° C to 760 ° C in a state of steel strip temperature maintenance at 570 ° C or more for one From 25 seconds to 45 seconds, the surface of the hot-rolled steel strip shown in Figure 4 (d) is reduced without excess or lack in annealing furnace 15.

Isto é, conforme mostrado na figura 4(e), a película de óxido de Fe formada pela película de não-óxido é reduzida e torna-se completamente uma camada de Fe. Além disso, esta camada de Fe cobre completamente a película de Si02, de MnO, e outras películas de óxidos secundárias forma- das pela oxidação bem como pela redução, o Si02, MnO e outras películas de óxidos secundárias que degradam a capacidade de umedecimento do revestimento com a galvanização por imersão a quente são completamente cobertos, de forma que a capacidade de umedecimento do revestimento se torna extremamente boa, e defeitos de não-revestimento não ocorrem.That is, as shown in Figure 4 (e), the Fe oxide film formed by the non-oxide film is reduced and becomes completely a Fe layer. In addition, this Fe layer completely covers the Si02 film. , MnO, and other secondary oxide films formed by oxidation as well as reduction, Si02, MnO and other secondary oxide films that degrade the wetting ability of the coating with hot dip galvanization are completely covered. This way the coating's wetting capacity becomes extremely good, and non-coating defects do not occur.

Em oposição a isto, quando a temperatura máxima de pico da tira de aço for menor que 700°C ou quando o tempo de manutenção da tem- peratura da tira de aço em 570°C ou mais for menor que 25 segundos, a re- dução no forno de recozimento 15 torna-se insuficiente e, conforme mostra- do na Fig, 4(f), a película de óxido de Fe acaba permanecendo. Portanto, essa camada de óxido de Fe degrada a capacidade de umedecimento do revestimento para imersão a quente, então defeitos de não revestimento a- cabam ocorrendo.In contrast, when the maximum peak temperature of the steel strip is less than 700 ° C or when the maintenance time of the steel strip temperature at 570 ° C or more is less than 25 seconds, The annealing furnace 15 becomes insufficient and, as shown in Fig. 4 (f), the Fe oxide film ends up remaining. Therefore, this Fe oxide layer degrades the wetting ability of the coating for hot soaking, so uncoating defects eventually occur.

Além disso, quando a temperatura máxima de pico da tira de aço excede 760°C ou o tempo de manutenção da temperatura da tira de aço em 570°C ou mais excede 45 segundos, a redução no forno de recozimento 15 torna-se excessiva. Nesse caso, conforme mostrado na figura 4(g), a pelícu- la de óxido de Fe é suficientemente reduzida e é formada uma camada de Fe. Entretanto, o Si e o Mn têm um poder de oxidação mais forte que o Fe, então mesmo quando a película de óxido de Fe é reduzida peio forno de re- cozimento 15, camadas de óxidos secundárias de Si02 e de MnO crescem excessivamente e acabam aparecendo na superfície da tira de aço. Confor- me explicado acima, o SÍO2 e 0 MnO degradam a capacidade de umedeci- mento da tira de aço laminada a quente, então defeitos de não-revestimento acabam sendo formados. A seguir, a tira de aço laminada a quente reduzida prossegue na linha do forno de recozimento até um tanque de galvanização por imersão a quente 16 aquecido até uma temperatura predeterminada onde ela é imersa e galvanizada por imersão a quente. A seguir, a tira de aço laminada a quente galvanizada por imer- são a quente prossegue na linha e a deposição da galvanização por imersão a quente na tira de aço laminada a quente é ajustada até uma quantidade predeterminada por um equipamento de secagem 17. A seguir, a tira de aço laminada a quente prossegue na linha e é resfriada no formo de resfriamento 18.In addition, when the maximum peak temperature of the steel strip exceeds 760 ° C or the maintenance time of the steel strip temperature of 570 ° C or more exceeds 45 seconds, the reduction in annealing furnace 15 becomes excessive. In this case, as shown in figure 4 (g), the Fe oxide film is sufficiently reduced and a Fe layer is formed. However, Si and Mn have a stronger oxidizing power than Fe, so Even when the Fe oxide film is reduced by the firing oven 15, secondary oxide layers of Si02 and MnO grow excessively and eventually appear on the surface of the steel strip. As explained above, SiO2 and 0 MnO degrade the wetting ability of the hot rolled steel strip, so non-coating defects eventually form. Thereafter, the reduced hot rolled steel strip proceeds in the annealing furnace line to a hot dip galvanizing tank 16 heated to a predetermined temperature where it is dip and hot dip galvanized. Thereafter, the hot-dip galvanized hot-rolled steel strip proceeds on the line and the deposition of the hot-dip galvanizing on the hot-rolled steel strip is adjusted to a predetermined amount by a drying apparatus 17. A thereafter, the hot rolled steel strip proceeds on the line and is cooled in the cooling form 18.

Na configuração acima, a tira de aço laminada a quente que en- tra no forno não-oxidante 12 é aquecida para dar uma temperatura máxima de pico da tira de aço de 550°C a menos de 600°C a uma taxa de elevação de temperatura de 25°C/s ou mais por um período de 15 segundos a 25 se- gundos para oxidação. Quando uma película de óxido de Fe for formada, mesmo se o FesC e outras fuligens e óxtdos à base de Ca formarem covas 19, o fundo dos covas 19 são cobertas pela película de oxido de Fe.In the above configuration, the hot rolled steel strip entering the non-oxidizing furnace 12 is heated to give a maximum peak steel strip temperature of 550 ° C to below 600 ° C at an elevation rate of 25 ° C / s or more for a period of 15 seconds to 25 seconds for oxidation. When a Fe oxide film is formed, even if the FesC and other Ca-based soot and oxide form pits 19, the bottom of the pits 19 are covered by the Fe oxide film.

Além disso, na configuração acima, a tira de aço laminada a quente oxidada é aquecida para dar uma temperatura máxima de pico da tira de aço de 700°C a 760°C enquanto mantém a temperatura da tira de aço em 570°C ou mais por 25 segundos a 45 segundos para reduzi-la, enquanto a película de oxido de Fe na superfície da tira de aço laminada a quente é re- duzida sem excesso ou falta. Além disso, também nenhuma camada de oxi- do secundária de Si02 e MnO aparece na superfície. Portanto, a formação de defeitos de não-revestimento pode ser evitada.In addition, in the above configuration, the oxidized hot rolled steel strip is heated to give a maximum peak steel strip temperature of 700 ° C to 760 ° C while maintaining the steel strip temperature at 570 ° C or more. for 25 seconds to 45 seconds to reduce it, while the Fe oxide film on the surface of the hot-rolled steel strip is reduced without excess or lack. In addition, no secondary oxide layers of Si02 and MnO also appear on the surface. Therefore, the formation of non-coating defects can be prevented.

Além disso, na configuração acima, o comprimento na direção de transporte do forno usado para oxidação (forno de preaquecimento e for- no não-oxidante 12) foi ajustado para 30 m a 50 m, enquanto o comprimento na direção do transporte do forno usado para redução (zona de redução 13) foi ajustado para 50 m a 70 m. Das experiências, revela-se que se a razão de comprimentos ao longo da direção de transporte do forno usado para oxi- dação e do forno usado para redução for de 0,5 a 0,9, um bom estado de revestimento pode ser obtido. Na presente configuração, ajustando-se a ra- zão dos comprimentos ao longo da direção de transporte do forno usado para oxidação e do forno usado para redução para ser 0,5 a 0,9, a formação de defeitos de não-revestimento pode ser evitada. Além disso, o forno usado para oxidação e o forno usado para redução são ajustados para comprimen- tos adequados sem excesso ou falta, então os investimentos em custo de capital são otimizados.In addition, in the above configuration, the length in the transport direction of the furnace used for oxidation (preheat furnace and non-oxidizing furnace 12) was set to 30 m to 50 m, while the length in the transport direction of the furnace used for oxidation. reduction (reduction zone 13) has been set to 50 m to 70 m. From the experiments, it is shown that if the length ratio along the transport direction of the oxidation furnace and the reduction furnace is 0.5 to 0.9, a good coating condition can be obtained. In the present configuration, by adjusting the length ratio along the transport direction of the oxidation furnace and the reduction furnace to be 0.5 to 0.9, the formation of non-coating defects can be avoided. In addition, the furnace used for oxidation and the furnace used for reduction are adjusted to appropriate lengths without excess or lack, so capital cost investments are optimized.

Acima, a configuração preferida da presente invenção foi expli- cada enquanto se referia aos desenhos anexos, mas a presente invenção não é limitada a esses exemplos. Uma pessoa versada na técnica poderia claramente conceber várias modificações ou mudanças dentro do escopo das idéias técnicas descritas nas reivindicações. Estas devem também natu- ralmente ser entendidas como caindo dentro do escopo técnico da presente invenção.Above, the preferred embodiment of the present invention has been explained while referring to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. One skilled in the art could clearly conceive of various modifications or changes within the scope of the technical ideas described in the claims. These should of course also be understood to fall within the technical scope of the present invention.

Além disso, na configuração acima, a tira de aço laminada a quente foi alimentada a partir de um carretei de alimentação, mas é também possível conectá-la diretamente a uma linha que executa o lingotamento contínuo de placas finas.Furthermore, in the above configuration, the hot rolled steel strip was fed from a feed reel, but it is also possible to connect it directly to a line that performs continuous casting of thin plates.

Além disso, na configuração acima, a tira de aço laminada a quente foi alimentada a partir de um carretei de alimentação ao forno não oxidante, mas ela pode também ser tratada por decapagem, lavagem da superfície por esfregação, etc. antes de ser alimentada ao forno não oxidante.Furthermore, in the above configuration, the hot-rolled steel strip was fed from a non-oxidizing oven feed reel, but it can also be treated by stripping, scrubbing the surface, etc. before being fed to the non-oxidizing oven.

Além disso, na configuração acima, a tira de aço laminada a quente foi alimentada a partir de um carretei de alimentação para o interior do forno não-oxidante, mas é também possível fornecer um equipamento para decapagem, lavagem da superfície por esfregação, e outros processos antes da oxidação.In addition, in the above configuration, the hot-rolled steel strip was fed from a feed reel into the non-oxidizing furnace, but it is also possible to provide equipment for stripping, scrubbing the surface, and the like. processes before oxidation.

Além disso, na configuração acima, foi usado um forno de reco- zimento incluindo uma zona de redução e uma zona de resfriamento, mas é também possível usar fornos separados tais como um forno de redução e um forno de resfriamento.In addition, in the above configuration, a recoil oven including a reduction zone and a cooling zone was used, but it is also possible to use separate ovens such as a reduction oven and a cooling oven.

Além disso, na configuração acima, como imersão a quente foi usada a galvanização por imersão a quente, mas alumínio, chumbo, esta- nho, etc. podem também ser usados em lugar do zinco.In addition, in the above configuration, hot dip galvanization was used as hot dip galvanization, but aluminum, lead, tin, etc. they can also be used in place of zinc.

Além disso, na configuração acima, a presente invenção é parti- cularmente eficaz em tiras de aço laminadas a quente. Acredita-se que a razão é porque a superfície da tira de aço laminada a quente tem limites de grãos mais brutos, maiores áreas de superfície, oxidação e redução mais fáceis, e uma maior taxa de crescimento de camada de óxido.Furthermore, in the above embodiment, the present invention is particularly effective in hot rolled steel strips. The reason is believed to be because the surface of the hot-rolled steel strip has coarser grain boundaries, larger surface areas, easier oxidation and reduction, and a higher oxide layer growth rate.

Aqui, para comparar a quantidade de oxidação e a quantidade de redução sob as condições de galvanização por imersão a quente da cha- pa de aço laminada a frio, as fórmulas convencionais para se estimar a quantidade de oxidação e a quantidade de redução da chapa de aço lamina- da a frio são aplicadas à tira de aço laminada a quente tendo um bom estado de revestimento sob as condições de oxidação e redução da presente inven- ção de modo a calcular a quantidade de oxidação e a quantidade de redução da tira de aço laminada a quente. A fórmula para estimar a quantidade de oxidação de chapa de aço laminada a frio estima a quantidade de oxidação a partir de duas tabelas do tempo deixado no forno de preaquecimento e no forno não-oxidante e a temperatura de pico da chapa de aço laminada a frio. A fórmula para estimar a quantidade de redução da chapa de aço laminada a frio estima a quanti- dade de redução a partir das duas variáveis do tempo deixada no forno de redução e a temperatura de pico da chapa de aço laminada a frio. Quando se estima essa quantidade de redução no caso de uma temperatura do forno de redução de 570°C ou mais e a quantidade de redução no caso de menos de 570°C são calculadas separadamente e a soma das duas é estimada como sendo a quantidade de redução. As formas específicas das fórmulas para estimativa da quantidade de oxidação e da quantidade de redução não estão mostradas, mas podem ser derivadas das experiências.Here, to compare the amount of oxidation and the amount of reduction under the hot-dip galvanizing conditions of the cold-rolled steel plate, the conventional formulas for estimating the amount of oxidation and the amount of reduction of the sheet metal. Cold-rolled steel are applied to the hot-rolled steel strip having a good coating condition under the oxidation and reduction conditions of the present invention in order to calculate the amount of oxidation and reduction amount of the steel strip. Hot rolled. The formula for estimating the amount of cold rolled steel sheet oxidation estimates the amount of oxidation from two tables of the time left in the preheat furnace and the non-oxidizing furnace and the peak temperature of the cold rolled steel sheet. . The formula for estimating the reduction amount of cold rolled steel sheet estimates the amount of reduction from the two time variables left in the reduction furnace and the peak temperature of the cold rolled steel sheet. When this reduction amount is estimated for a reduction furnace temperature of 570 ° C or more and the reduction amount for less than 570 ° C is calculated separately and the sum of the two is estimated to be the amount of reduction. Specific forms of the formulas for estimating the amount of oxidation and the amount of reduction are not shown, but may be derived from the experiments.

Tiras de aço laminadas a quente obtidas pela laminação a quen- te de placas lingotadas obtidas por uma máquina de lingotamento de placas finas foram oxidadas e reduzidas sob condições adequadas de oxidação e redução definidas pela presente invenção. Os valores das quantidades de oxidação e das quantidades de redução foram descobertos pelas fórmulas acima para estimativa da quantidade de oxidação e da quantidade de redu- ção. Como resultado, as quantidades de oxidação foram 0,12 a 0,2 mg/m2 ou algo assim, e as quantidades de redução foram 0,2 a 0,35 mg/m2 ou algo assim. Esses valores são menores se comparados com as quantidades de oxidação de 0,1 a 0,8 mg/m2 e quantidades de redução de 0,45 a 1 mg/m2 da chapa de aço laminada a frio obtida pelas mesmas fórmulas.Hot rolled steel strips obtained by hot rolling of ingot slabs obtained by a thin slab casting machine were oxidized and reduced under suitable oxidation and reduction conditions defined by the present invention. The oxidation amount and reduction amount values were found by the above formulas to estimate the oxidation amount and the reduction amount. As a result, the oxidation amounts were 0.12 to 0.2 mg / m 2 or something, and the reduction amounts were 0.2 to 0.35 mg / m 2 or something. These values are lower compared to the oxidation amounts of 0.1 to 0.8 mg / m2 and reduction amounts of 0.45 to 1 mg / m2 of cold rolled steel plate obtained by the same formulas.

Pelos resultados acima, a taxa de oxidação e a taxa de redução são mais rápidas que no caso de chapa de aço laminada a frio, então pode ser estimado que os valores calculados da quantidade de oxidação e da quantidade de redução adequadas quando se galvaniza por imersão a quen- te uma chapa de aço laminada a quente são menores que os valores no ca- so da chapa de aço laminada a frio.From the above results, the oxidation rate and reduction rate are faster than in the case of cold-rolled steel plate, so it can be estimated that the calculated values of the appropriate oxidation amount and reduction amount when dip galvanizing The hot-rolled steel plate is lower than the values in the case of the cold-rolled steel plate.

Aplicando-se a presente invenção à galvanização por imersão a quente de tiras de aço laminadas a quente, comparado com o caso de apli- cação a chapas de aço laminadas a frio, o tempo de oxidação e de redução pode ser encurtado. Além disso, o comprimento do forno para a oxidação e redução pode ser encurtado e portanto o equipamento de galvanização por imersão a quente pode ter seu tamanho reduzido.By applying the present invention to hot dip galvanizing of hot-rolled steel strips compared to the case of cold-rolled steel strip application, the oxidation and reduction time may be shortened. In addition, the length of the oxidation and reduction furnace can be shortened and therefore hot dip galvanizing equipment can be shortened.

Entretanto, em frente ao equipamento de imersão a quente da presente invenção, conforme mostrado na figura 5, é arranjado um sistema de lavagem alcalina compreendido de um tanque de pulverização alcalina 20, um tanque de lavagem alcalina 21, um tanque de lavagem com água morna 22, e um secador de ar quente 23 e não usando lavagem eletrolítica e um escovador alcalino usando escovas de náilon 24. A razão porque a lava- gem eletrolítica usada em geral não é usada é que quando se usa uma má- quina de lingotamento contínuo de placas finas e um laminador de tiras a quente conectado com ele para produzir tiras de aço laminadas a quente, a placa fina é laminada a quente, então a superfície da tira de aço laminada a quente é decapada e revestida com um preventivo de ferrugem. O tempo entre a decapagem e a imersão a quente é de 2 dias ou menos ou algo as- sim, portanto a quantidade de preventivo de ferrugem revestido pode ser tornada menor pelas circunstâncias reais.Meanwhile, in front of the hot-dip equipment of the present invention, as shown in Figure 5, an alkaline wash system comprising an alkaline spray tank 20, an alkaline wash tank 21, a warm water wash tank is arranged. 22, and a hot air dryer 23 and not using electrolytic scrubbing and an alkaline scrubber using nylon brushes 24. The reason why commonly used electrolytic scrubbing is not used is that when using a continuous casting machine from thin plates and a hot strip mill connected to it to produce hot rolled steel strip, the thin plate is hot rolled, so the surface of the hot rolled steel strip is pickled and coated with a rust preventative. The time between pickling and hot soaking is 2 days or less or so, so the amount of coated rust preventative can be made smaller by the actual circumstances.

Entretanto, após a decapagem, a superfície da tira de aço tem uma pequena quantidade de preventivo de ferrugem e preventivo de ferru- gem e FeaC etc. presente nela, então um sistema de lavagem alcalina que não use lavagem eletrolítica é usado para retirar o preventivo de ferrugem, FesC, etc, que aderiram à superfície, então um escovador alcalino usando escovas de náilon é usado para remover o preventivo de ferrugem, Fe3C, etc.However, after stripping, the steel strip surface has a small amount of rust preventive and rust preventive and FeaC etc. present on it, then an alkaline scrubbing system that does not use electrolytic scrubbing is used to remove the rust preventative, FesC, etc., which have adhered to the surface, so an alkaline scrubber using nylon brushes is used to remove the rust preventative, Fe3C. , etc.

Essa lavagem remove o preventivo de ferrugem geralmente queimado em um forno de aquecimento. No forno de aquecimento, o oxigê- nio na atmosfera é usado para estabilizar a oxidação da superfície da tira de aço laminada a quente. Portanto, a quantidade de formação de película de óxido é estável, então essa é uma boa condição para evitar defeitos de não- revestimento.This wash removes the rust preventive usually burned in a heating oven. In the heating furnace, oxygen in the atmosphere is used to stabilize surface oxidation of the hot rolled steel strip. Therefore, the amount of oxide film formation is stable, so this is a good condition to avoid non-coating defects.

Note que, por experiência, foi descoberto que a razão adequada da quantidade de oxidação e a quantidade de redução quando se trata com tiras de aço laminadas a quente obtidas pela laminação a quente de uma placa lingotada obtida por uma máquina de lingotamento de placas finas é de 0,4 a 0,55 ou algo assim. Em oposição a isso, no caso convencional de chapas de aço laminadas a frio, foi de 0,2 a 1,2 ou algo assim, isto é, os va- lores flutuaram.Note that from experience, it has been found that the proper ratio of the amount of oxidation and the amount of reduction when dealing with hot-rolled steel strips obtained by hot-rolling a slab casting obtained by a thin slab casting machine is from 0.4 to 0.55 or something. In contrast, in the conventional case of cold-rolled steel sheets, it was 0.2 to 1.2 or so, that is, the values fluctuated.

Além disso, se usar um processo de oxidação e um processo de redução como na presente invenção, foi confirmado que mesmo com tiras de aço produzidas laminando-se diretamente uma placa produzida em uma má- quina de lingotamento contínuo de placas finas e tendo uma espessura de 2 mm ou mais, nenhuma fratura ocorre mesmo se usar os cilindros comuns de transporte com diâmetro de 1500 mm no processo após o revestimento.Furthermore, using an oxidation process and a reduction process as in the present invention, it has been confirmed that even with steel strips produced by directly rolling a slab produced on a continuous thin slab casting machine and having a thickness 2 mm or more, no fracture occurs even when using the standard 1500 mm diameter conveying rollers in the process after coating.

Acredita-se que a razão seja que ajustando-se a taxa de eleva- ção da temperatura no processo de oxidação para 25°C/s e fazendo-se o tempo de redução mais curto que aquele do processo de redução das cha- pas de aço laminadas a frio convencionais, o limite de elasticidade da tira de aço laminada a quente torna-se maior e o processamento torna-se possível a um estresse menor do que quando ocorre o alongamento, então as fratu- ras da bobina não mais ocorrem.The reason is believed to be that by adjusting the temperature rise rate in the oxidation process to 25 ° C / s and making the reduction time shorter than that of the steel plate reduction process. Conventional cold rolled steel, the yield strength of the hot rolled steel strip becomes higher and processing becomes possible at lower stress than when stretching occurs, so coil fractures no longer occur.

Note que a taxa usual de processamento na técnica atual é de 90 mpm a 180 mpm, então é possível aplicar a presente invenção a um e- quipamento recentemente estabelecido ou modificar o equipamento de imer- são a quente tendo esta faixa de taxas. O limite superior da taxa de proces- samento de um equipamento de imersão a quente é, na técnica atual, 180 mpm ou algo assim. Entretanto, mesmo se um equipamento de imersão a quente com uma taxa de processamento ainda maior for desenvolvido, a presente tecnologia pode ser aplicada. Além disso, o limite inferior da taxa de processamento pode ser qualquer taxa desde que as condições da pre- sente invenção possam ser realizadas.Note that the usual processing rate in the current art is from 90 mpm to 180 mpm, so it is possible to apply the present invention to a newly established equipment or to modify the hot dip equipment having this rate range. The upper limit of the processing rate of a hot-dipping equipment is, in the current art, 180 mpm or so. However, even if hot dip equipment with an even higher processing rate is developed, the present technology can be applied. Furthermore, the lower limit of the processing fee may be any rate provided that the conditions of the present invention can be fulfilled.

Alguns equipamentos de galvanização por imersão a quente são limitados em termos de t/h econômica dos fornos. Em tal caso, se a tira tor- nar-se mais espessa, a taxa de processamento é reduzida, então o tempo para passagem através do forno de oxidação torna-se mais longo e como resultado a taxa de elevação média da temperatura torna-se menor. Nesse caso, o equipamento pode também ser operado de forma que parte do pro- cesso de elevação da temperatura satisfaça a taxa de elevação da tempera- tura da presente invenção.Some hot dip galvanizing equipment is limited in terms of the economical t / h of the furnaces. In such a case, if the strip becomes thicker, the processing rate is reduced, then the time to pass through the oxidation furnace becomes longer and as a result the average temperature rise rate becomes smaller. In such a case, the equipment may also be operated so that part of the temperature raising process satisfies the temperature elevation rate of the present invention.

Exemplo 1 Os ingredientes dos quatro tipos de tiras de aço laminadas a quente A, B, C e D produzidas usando-se o processo de lingotamento contínuo de placas finas estão mostrados na Tabela 1 expressos em % em massa.Example 1 The ingredients of the four types of hot rolled steel strips A, B, C and D produced using the continuous slab casting process are shown in Table 1 expressed in weight%.

Tabela 1 Tabela 1 -continuação- As várias condições e resultados quando se usa um método de produção de tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente conforme a presente invenção para produzir tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente desses quatro tipos de tiras de aço laminadas a quente estão mostradas na Tabela 2. Para a produção de tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente, os qua- tro tipos de tiras de aço laminadas a quente foram passadas através de um forno de preaquecimento, um forno não-oxidante, um forno de redução, um forno de encharque, um forno de resfriamento para oxidação, redução e res- friamento, e então foram galvanizadas por imersão a quente. A quantidade de revestimento da galvanização por imersão a quente estava na faixa de 80 a 120 g/m2 (um lado).Table 1 Table 1 -continuation- The various conditions and results when using a method of producing hot-dip galvanized hot-rolled steel strip according to the present invention to produce hot-dip galvanized hot-rolled steel strip of these four types of hot-rolled steel strip are shown in Table 2. For the production of hot-dip galvanized hot-rolled steel strip, the four types of hot-rolled steel strip were passed through a preheat furnace. , a non-oxidizing furnace, a reduction furnace, a soaking furnace, a cooling furnace for oxidation, reduction and cooling, and were then hot dip galvanized. The coating amount of hot dip galvanization was in the range of 80 to 120 g / m2 (one side).

Conforme mostrado na Tabela 2, os Dados n031 a 4 são exemplos que satisfazem todas as condições definidas na presente invenção. As superfí- cies das tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente pro- duzidas foram extremamente boas em termos de condição do revestimento.As shown in Table 2, Data Nos. 31 to 4 are examples that satisfy all the conditions defined in the present invention. The surfaces of the hot-dip galvanized hot-rolled steel strip produced were extremely good in terms of the coating condition.

Por outro lado, os dados nos 5 a 9 mostrados na Tabela 2 são exemplos comparativos onde algumas das condições definidas na presente invenção não são satisfeitas. As superfícies das tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente produzidas tinham defeitos de não-revestimento ou escória residual ou outros defeitos de revestimento.On the other hand, data 5 to 9 shown in Table 2 are comparative examples where some of the conditions defined in the present invention are not met. The surfaces of the hot-dip galvanized hot-rolled steel strip produced had non-coating or residual slag defects or other coating defects.

Exemplo 2 Os ingredientes dos dois tipos de tiras de aço laminadas a quen- te A e B produzidas usando-se o processo de lingotamento contínuo de pla- cas finas estão mostrados na Tabela 3, expressos em % em massa.Example 2 The ingredients of the two types of hot rolled steel strips A and B produced using the continuous slab casting process are shown in Table 3, expressed in weight%.

Tabela 3 Tabela 3 - continuação- As várias condições e resultados quando se usa o método de produção de tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente conforme a presente invenção para produzir tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente desses dois tipos de tiras de aço laminadas a quente estão mostradas na Tabela 4. Para a produção das tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente, os dois tipos de tiras de aço laminadas a quente foram oxidados em um forno de prea- quecimento e em um forno não-oxidante, reduzidos em uma zona de redu- ção {forno de redução e forno de encharque), então foram galvanizados por imersão a quente. Note que nesta experiência, o forno de preaquecimento e o forno não-oxidante correspondem ao “forno usado para oxidação", en- quanto a zona de redução corresponde ao "forno usado para redução".Table 3 Table 3 - continued- The various conditions and results when using the method of producing hot-dip galvanized hot-rolled steel strip according to the present invention to produce hot-dip galvanized hot-rolled steel strip of these two The types of hot-rolled steel strip are shown in Table 4. For the production of hot-dip galvanized hot-rolled steel strip, the two types of hot-rolled steel strip were oxidized in a preheating furnace. in a non-oxidizing furnace, reduced in a reduction zone (reduction furnace and soaking furnace), then were hot dip galvanized. Note that in this experiment, the preheat furnace and the non-oxidizing furnace correspond to the "furnace used for oxidation", while the reduction zone corresponds to the "furnace used for reduction".

Os dados n28 3 e 4 mostrados na Tabela 4 tinham comprimentos do forno de preaquecimento fixados em 17 m e comprimentos do forno não- oxidante fixados em 21 m, tinham diferentes condições de resfriamento, e tinham comprimentos das zonas de redução ajustados para tornarem-se pseudo 41 m e 78 m. O tempo de redução é o valor calculado a partir de uma taxa de processamento de 120 m/min.Data 28 and 4 shown in Table 4 had preheat oven lengths set at 17 m and non-oxidant oven lengths set at 21 m, had different cooling conditions, and had reduction zone lengths set to become pseudo 41 m and 78 m. The reduction time is the value calculated from a processing rate of 120 m / min.

Conforme mostrado na Tabela 4, os dados n-s 1 e 2 são exemplos onde a razão do comprimento total do forno de preaquecimento e do forno não-oxidante e o comprimento da zona de redução satisfazem a condição de estar na faixa de 0,5 a 0,9 definida na presente invenção. As superfícies das tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente eram extremamente boas em termos de condições de revestimento.As shown in Table 4, data Nos 1 and 2 are examples where the ratio of the total length of the preheat furnace and the non-oxidizing furnace and the reduction zone length satisfy the condition that they are in the range of 0.5 to 0. 9 defined in the present invention. The surfaces of the hot-dip galvanized hot-rolled steel strip were extremely good in terms of coating conditions.

Por outro lado, os dados n2S 3 e 4 mostrados a Tabela 4 são e- xemplos comparativos onde a razão do comprimento total do forno de prea- quecimento e do forno não-oxidante e o comprimento da zona de redução está fora da faixa de 0,5 a 0,9 definida na presente invenção. As superfícies das tiras de aço laminadas a quente galvanizadas por imersão a quente pro- duzidas tinham defeitos de não-revestimento e outros defeitos de reves- timento.On the other hand, data Nos. 3 and 4 shown in Table 4 are comparative examples where the ratio of the total length of the preheating furnace and the non-oxidizing furnace and the reduction zone length is outside the range of 0 0.5 to 0.9 defined in the present invention. The surfaces of the hot-dip galvanized hot rolled steel strip produced had non-coating defects and other coating defects.

Note que a presente invenção é trabalhada na faixa da taxa de processamento mostrada nos exemplos. Nesse caso, o limite superior da taxa de processamento é, na tecnologia atual, 180 mpm ou similar. Entretan- to, mesmo se um equipamento de imersão a quente com uma maior taxa de processamento for construído, a presente tecnologia pode ser aplicada.Note that the present invention is worked within the range of the processing rate shown in the examples. In this case, the upper limit of the processing rate is, in current technology, 180 mpm or the like. However, even if a hot-dip equipment with a higher processing rate is built, the present technology can be applied.

Além disso, o limite inferior da taxa de processamento pode ser qualquer faixa desde que as condições da presente invenção possam ser realizadas. A taxa de processamento comum na tecnologia atual é de 90 mpm a 180 mpm, então alguns equipamentos de galvanização por imersão a quente são limitados em termos de t/h econômica dos fornos. Nesse caso, se a tira de aço laminada a quente se tornar mais espessa, a taxa de pro- cessamento é reduzida, então o tempo de passagem através do forno de oxidação torna-se mais longo e como resultado a taxa de elevação da tem- peratura torna-se menor. Nesse caso, o equipamento pode também ser ope- rado de forma que parte do processo de elevação da temperatura satisfaça a taxa de elevação da temperatura da presente invenção.In addition, the lower limit of the processing rate may be any range as long as the conditions of the present invention can be fulfilled. The common processing rate in current technology is from 90 mpm to 180 mpm, so some hot dip galvanizing equipment is limited in terms of the economical t / h of the furnaces. In this case, if the hot-rolled steel strip becomes thicker, the processing rate is reduced, then the passage time through the oxidation furnace becomes longer and as a result the temperature rise rate increases. perature becomes smaller. In that case, the equipment may also be operated so that part of the temperature rise process satisfies the temperature rise rate of the present invention.

Aplicabilidade Industrial A presente invenção é eficaz para evitar que defeitos de não- revestimento ocorram em superfícies revestidas quando a tira de aço lami- nada a quente galvanizada por imersão a quente produzida a partir do pro- cesso de lingotamento contínuo de placas finas.Industrial Applicability The present invention is effective in preventing non-coating defects from occurring on coated surfaces when the hot-dip galvanized hot-rolled steel strip produced from the continuous slab casting process.

Claims

1. Equipment for the production of hot-dip coated hot-rolled steel strip produced by the continuous thin-casting and hot-rolling process, comprising a first furnace (12) used for oxidation and a second furnace (15) used for reduction, where the ratio between the lengths of the first furnace (12) and the second furnace (15), in the direction of transport of said steel strip, is 0.5 to 0, 9

Equipment for the production of hot-dip coated hot-rolled steel strip according to claim 1, characterized in that said steel strip passes through the aforementioned first furnace (12) used for oxidation. for a time from 15 seconds to 25 seconds.