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TENSION D'UN REDRESSEUR A GRILLES POLARISEES
Le brevet principal a trait à un procédé et à des dispositifs
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grilles polarisées, où les dites grilles sont reliées aux accents d'un chemin de contact circulaire auxquels on applique' tour de
<EMI ID=4.1> décalé aussi bien dans le sens même de la rotation de l'électrode tournante que dans le sens opposé sons la dépendance de la tension du redresseur, ou du courant qu'il débite, ou des deux la fois. Cela s'obtient du fait que, le chemin de contact restant fixe, l'ap plication du potentiel positif aux divers segments de contact à tour de rôle s'effectue au moyen d'une électrode tournant à la cadence de la fréquence du réseau et entrainée par un moteur synchron et que la position de l'axe magnétique dans la partie du moteur excitée en continu est décalée automatiquement en fonction de la tension du redresseur, ou de son intensité, ou des deux à la fois.
Si le réglage doit se faire automatiquement, ce dispositif exi ge laprésence d'un régulateur à action rapide pour effectuer le déplacement de l'axe magnétique. Suivant que c'est la tension, l'i tensité, ou les deux à la fois qui doivent être réglés, il faut prÉ voir pour le dit régulateir un montage approprié: en d'autres termes, le compoundage est purement l'affaire du régulateur action rapide.
L'objet de l'invention est un dispositif pour le compoundage
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lequel la position de l'axe magnétique du moteur synchrone est influencée, sans l'emploi d'un régulateur à action rapide, par une composante de courant dans le circuit d'excitation ou le circuit il duit dudit moteur synchrone, laquelle composante est variable en fonction du courant ou de la tension dans le circuit extérieur du redresseur, ou en fonction de ces deux grandeurs à la fois.
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divers exemples de réalisation de l'invention.
La Fig. 1 aontre la production du courant proportionnel au courant de charge (débit) du redresseur au moyen d'un shunt disposé su le côté courant contenu, tandis que dans les fil. 1 et 3, ce courant est produit par des transformateurs d'intensité montés sur le côté courant alternatif. Aux fig. 1 et 2, le courant proportionne au débit est introduit dans l'induit, à la fig. ? par contre, dans circuit d'excitation du moteur synchrone.
Dans ces figures, 1 désigne le transformateur alimentant le redresseur, 2 le redresseur avec anodes, grilles de commande et cathode, 3 le moteur synchrone de commande, 5 est la génératrice qui fournit la tension continue pour la polarisation des grilles; cette génératrice est directement accouplée au moteur synchrone 3. 6 est un potentiomètre, 7 et 8 sont des résistances de grilles. L'application de l'impulsion de potentiel positif aux grilles de commande du redresseur 2 s'effectue de manière connue par le distri buteur 9 accouplé mécaniquement avec le moteur synchrone 3. 16 re présente le réseau à courant alternatif, 17 le roseau à courant co tinu , et 18 un réseau auxiliaire à courant alternatif. L'enroulement d'excitation 3a du moteur synchrone de commande 3 est branché sur le réseau auxiliaire à courant alternatif 18.
Deux des phases
(par exemple 1 et II) de l'enroulement induit 3b sont alimentées au moyen d'un courant continu constant. On peut par exemple utiliser à cet effet le courant continu d'excitation du redresseur, ou aussi prendre comme source de courant la génératrice 5, comme re-
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au shunt 10 et sont dès lors parcourues par un courant proportionne au courant débité (fil. 1). Le champ d'induit résultant se compose par suite du flux partiel 1 II, constant en grandeur et en direction (courant continu constant), et du flux partiel II III constant en direction, mais de grandeur variable (intensité proportionnelle au débit). Comme les deux flux partiels forcent toujours entre eux un certain angle, la position du flux d'excitation résultant, par rapport à l'induit, variera en fonction de la charge du redresseur. Mais comme, à puissance constante, le champ tournant d'excitation et le vecteur de la roue polaire forment entre eux un certain angle, l'induit prendra, lors d'une variation de la charge, une position différente par rapport au champ tournant d'excitation. Or on obtien
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(distributeur 9) par rapport à la tension anodique. On a donc par là la possibilité de régler la tension continue en fonction de la charge du redresseur.
A la fig. 2, l'enroulement de stator 3a est de nouveau alimenté par la source auxiliaire 18, et les connexions du rotor sont les mêmes qu'à la fig. 1. Toutefois les eproulements II et III sont alimentés par du courant alternatif pris du côté primaire du redresseur an moyen du transformateur d'intensité 11, et dûment redressé au préalable par le redresseur auxiliaire 14; une résistance réglable 15 est intercalée en série avec le redresseur 14 dans ce circuit. Le mode d'action est dans son principe, le même que pour la fig. 1.
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associés en série-parallèle. Cela est destiné à faire varier dans de larges limites la caractéristique du groupe à courant contins..
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ment saturée tandis que l'autre l'est fortement, pour un débit déterminé l'intensité envoyée dans le redresseur, et car conséquent dans l'induit, va augmenter, ce qui augmentera
la tension continue. Par contre, pour des intensités de débit supérieures, le courant magnétisant des bobines de self augmentera fortement à cause de la saturation, l'intensité arrivant au redresseur sera affaiblie, les choyée se passe-
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continu retombera en conséquence. La forme de la caractéristique dépend ici entièrement des saturations choisies dans les deux bobines de self 4a. Par le couplage en parallèle d'une seconde paire, de bobines de self (4b) on a la faculté de modifier davantage encore la caractéristique, de sorte qu'on peut pratiquement obtenir presque toute caractéristique quelconque désirée.
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du moteur synchrone de commande 3, enrouloment qui est alimenté à intensité constante par la source de courant continu 5. L'enroulement d'excitation comporte deux groupes d'enroule-
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sont alimentés à intensité constante par la source de courant
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sont par contre alimentés par l'intermédiaire du transformateur d'intensité 12 à partir du réseau à courant alternatif du redresseur, de aorte que leur courant est proportionnel
à l'intensité de charge (on peut en outre l'influencer à volonté en faisant varier les résistances 19). En conséquence la valeur absolue du vecteur de champ tournant des bobina
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connexions des enroulements partiels permet d'obtenir que les <EMI ID=18.1>
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ou un retard correspondant à la variation ie la charge. L'induit suivre ce mouvement et, au moyen de l'appareil de contact accouplé avec lui, il réglera la tension continue de la manier désirée.
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TENSION OF A POLARIZED GRID RECTIFIER
The main patent relates to a method and devices
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polarized grids, where said grids are connected to the accents of a circular contact path to which we apply 'turn of
<EMI ID = 4.1> shifted both in the direction of the rotation of the rotating electrode and in the opposite direction depending on the voltage of the rectifier, or the current it delivers, or both. This is achieved by the fact that, with the contact path remaining fixed, the application of the positive potential to the various contact segments in turn takes place by means of an electrode rotating at the rate of the network frequency and driven by a synchronous motor and that the position of the magnetic axis in the continuously excited part of the motor is automatically shifted according to the rectifier voltage, or its current, or both at the same time.
If the adjustment is to be done automatically, this device requires the presence of a fast-acting regulator to effect the displacement of the magnetic axis. Depending on whether it is the voltage, the intensity, or both at the same time that must be regulated, it is necessary to provide for the said regulating an appropriate assembly: in other words, the compounding is purely the business of the fast acting regulator.
The object of the invention is a device for compounding
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wherein the position of the magnetic axis of the synchronous motor is influenced, without the use of a fast-acting regulator, by a current component in the excitation circuit or the resulting circuit of said synchronous motor, which component is variable as a function of the current or voltage in the external circuit of the rectifier, or as a function of these two quantities at the same time.
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various embodiments of the invention.
Fig. 1 against the production of the current proportional to the load current (flow) of the rectifier by means of a shunt arranged on the current side contained, while in the wires. 1 and 3, this current is produced by current transformers mounted on the alternating current side. In fig. 1 and 2, the current proportional to the flow is introduced into the armature, in fig. ? on the other hand, in the synchronous motor excitation circuit.
In these figures, 1 designates the transformer supplying the rectifier, 2 the rectifier with anodes, control gates and cathode, 3 the synchronous control motor, 5 is the generator which supplies the direct voltage for the polarization of the gates; this generator is directly coupled to the synchronous motor 3. 6 is a potentiometer, 7 and 8 are grid resistors. The application of the positive potential impulse to the control gates of the rectifier 2 is carried out in a known manner by the distributor 9 mechanically coupled with the synchronous motor 3. 16 re presents the alternating current network, 17 the current reed co tinu, and 18 an auxiliary alternating current network. The excitation winding 3a of the synchronous control motor 3 is connected to the auxiliary alternating current network 18.
Two of the phases
(for example 1 and II) of the armature winding 3b are supplied by means of a constant direct current. One can for example use for this purpose the direct current of excitation of the rectifier, or also take as current source the generator 5, as re-
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to shunt 10 and are therefore traversed by a current proportional to the current supplied (wire 1). The resulting armature field is therefore composed of the partial flux 1 II, constant in magnitude and direction (constant direct current), and of the partial flux II III constant in direction, but of variable magnitude (intensity proportional to the flow). As the two partial fluxes always force a certain angle between them, the position of the resulting excitation flux, relative to the armature, will vary depending on the load of the rectifier. But since, at constant power, the rotating excitation field and the pole wheel vector form a certain angle between them, the armature will take, during a variation of the load, a different position with respect to the rotating field d 'excitation. But we get
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(distributor 9) with respect to the anode voltage. This therefore makes it possible to adjust the DC voltage as a function of the rectifier load.
In fig. 2, the stator winding 3a is again supplied by the auxiliary source 18, and the rotor connections are the same as in FIG. 1. However the eproulements II and III are supplied by alternating current taken from the primary side of the rectifier by means of the current transformer 11, and duly rectified beforehand by the auxiliary rectifier 14; an adjustable resistor 15 is interposed in series with the rectifier 14 in this circuit. The mode of action is in principle the same as for fig. 1.
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associated in series-parallel. This is intended to vary the characteristic of the DC unit within wide limits.
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is saturated while the other is strongly, for a determined flow rate the intensity sent to the rectifier, and therefore in the armature, will increase, which will increase
DC voltage. On the other hand, for higher flow intensities, the magnetizing current of the choke coils will increase strongly because of saturation, the current arriving at the rectifier will be weakened, the pampering happens.
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continuous will fall back accordingly. The shape of the characteristic here depends entirely on the saturations chosen in the two choke coils 4a. By parallel coupling a second pair of choke coils (4b) one has the ability to further modify the characteristic, so that almost any desired characteristic can be obtained.
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of the control synchronous motor 3, winding which is supplied at constant current by the direct current source 5. The excitation winding has two groups of windings.
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are supplied at constant intensity by the current source
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are on the other hand supplied by the intermediary of the current transformer 12 from the alternating current network of the rectifier, so that their current is proportional
to the charging current (it can also be influenced at will by varying the resistors 19). Consequently, the absolute value of the rotating field vector of the coils
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connections of the partial windings makes it possible to obtain that the <EMI ID = 18.1>
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or a delay corresponding to the variation ie the load. The armature will follow this movement and, by means of the contact apparatus coupled with it, will adjust the continuous tension to the desired handling.