BE1028097B1

BE1028097B1 - Turbomachine compressor blade, compressor and turbomachine fitted therewith

Info

Publication number: BE1028097B1
Application number: BE20215105A
Authority: BE
Inventors: Philippe Jacques Pierre Fessou; Michaël Franck Antoine Schvallinger; Damien Dufau
Original assignee: Safran Aero Boosters; Safran Aircraft Engines
Priority date: 2020-03-10
Filing date: 2021-02-17
Publication date: 2022-01-26
Also published as: FR3108141A1; FR3108141B1; BE1028097A1

Abstract

L’invention concerne une aube de compresseur de turbomachine, dont une épaisseur (EP) est définie dans la section d’aube par la distance entre un premier point de l’intrados et un deuxième point de l’extrados sur un premier segment perpendiculaire à la corde (AF), l’épaisseur (EP) suivant une courbe (CC) convexe d’épaisseur en fonction du pourcentage (PAF) de corde, la courbe (CC) passant par une épaisseur maximale (Emax) pour une valeur déterminée (XEmax) du pourcentage (PAF), caractérisée en ce que la courbe (CC) d’épaisseur passe par un point intermédiaire (I) de bombement amont, défini par le fait que : le pourcentage (IA) pris au point intermédiaire (I) est compris entre 5 % et 25 % et est inférieur à la valeur déterminée (XEmax), l’épaisseur (EPIA) prise au point intermédiaire (I) est comprise entre 75 % et 85 % de l’épaisseur maximale (Emax).The invention relates to a turbine engine compressor blade, a thickness (EP) of which is defined in the blade section by the distance between a first point of the lower surface and a second point of the upper surface on a first segment perpendicular to the chord (AF), the thickness (EP) following a convex curve (CC) of thickness as a function of the percentage (PAF) of chord, the curve (CC) passing through a maximum thickness (Emax) for a determined value ( XEmax) of the percentage (PAF), characterized in that the thickness curve (CC) passes through an intermediate point (I) of upstream crowning, defined by the fact that: the percentage (IA) taken at the intermediate point (I) is between 5% and 25% and is less than the determined value (XEmax), the thickness (EPIA) taken at the intermediate point (I) is between 75% and 85% of the maximum thickness (Emax).

Description

Aube de compresseur de turbomachine, compresseur et turbomachine munis de celle-ci L’invention concerne une aube de compresseur de turbomachine, un compresseur de turbomachine et une turbomachine munis de ces aubes.Turbomachine Compressor Blade, Compressor and Turbomachine Fitted Therewith The invention relates to a turbomachine compressor blade, a turbomachine compressor and a turbomachine fitted with these blades.

Un domaine d'application concerne les turboréacteurs ou turbomoteurs d’aéronefs, notamment d’avions.One field of application relates to aircraft turbojets or turboshaft engines, in particular airplanes.

Un aubage de compresseur de turbomachine comporte une pluralité d’aubes arrangées radialement autour d’un axe central rotatif, formant un rotor. Le compresseur peut être un compresseur basse pression ou un compresseur haute pression de la turbomachine.A turbomachine compressor blade comprises a plurality of blades arranged radially around a rotating central axis, forming a rotor. The compressor may be a low pressure compressor or a high pressure compressor of the turbomachine.

Similairement à des ailes d'avions, les aubes du compresseur peuvent subir de fortes incidences et donc subir un phénomène analogue au décrochage. À petit débit, lorsque l'écart entre la pression à l'entrée et celle à la sortie du compresseur devient trop élevée, des instabilités que l'on appelle décollements apparaissent au niveau des aubes. Ce décrochage aérodynamique entraine un flux de la partie haute pression vers la partie basse pression du compresseur et donc une inversion du sens de l'écoulement. Ces grandes fluctuations de débit portent le nom de pompage en raison de la nature de ce phénomène d'instabilité aérodynamique, qui donne naissance à des ondes longitudinales.Similar to aircraft wings, the compressor blades can be subjected to strong incidences and therefore undergo a phenomenon analogous to stall. At low flow, when the difference between the pressure at the inlet and that at the outlet of the compressor becomes too high, instabilities known as separations appear at the level of the blades. This aerodynamic stall causes a flow from the high pressure part to the low pressure part of the compressor and therefore a reversal of the direction of the flow. These large fluctuations in flow are called pumping because of the nature of this phenomenon of aerodynamic instability, which gives rise to longitudinal waves.

La marge au pompage du compresseur est un élément influençant l’opérabilité de la turbomachine. On cherche donc à avoir des aubages de compresseur qui soient robustes vis-à-vis de la tenue à l’incidence pour atteindre les objectifs de marge au pompage.The surge margin of the compressor is an element influencing the operability of the turbomachine. We therefore seek to have compressor blades that are robust with regard to the resistance to incidence in order to achieve the pumping margin objectives.

D'autre part, afin de satisfaire des spécifications de tenue à la pénétration de corps étrangers dans le compresseur de la turbomachine, tels que par exemple des oiseaux ou de la grêle, ou des spécifications de sensibilité à l’érosion, on cherche à avoir des aubages robustes vis-à-vis de ces problématiques.On the other hand, in order to satisfy specifications of resistance to the penetration of foreign bodies into the compressor of the turbomachine, such as for example birds or hail, or specifications of sensitivity to erosion, it is sought to have robust blades with respect to these problems.

Ainsi, l’invention vise à obtenir une aube de compresseur de turbomachine, qui permette d’améliorer le comportement à la tenue d’incidence, tout en maîtrisant la performance de l’aube.Thus, the invention aims to obtain a turbomachine compressor blade, which makes it possible to improve the behavior at angle of attack, while controlling the performance of the blade.

A cet effet, un premier objet de l’invention est une aube de compresseur de turbomachine, l’aube comportant un pied d’aube et une tête d’aube, distante du pied d’aube suivant une direction déterminée, au moins une section d’aube perpendiculaire à la direction déterminée entre le pied d’aube et la tête d’aube,To this end, a first object of the invention is a turbomachine compressor blade, the blade comprising a blade root and a blade tip, remote from the blade root in a determined direction, at least one section blade perpendicular to the direction determined between the blade root and the blade tip,

chaque section d’aube comportant un bord d’attaque, un bord de fuite, un intrados, un extrados, une corde définie par la distance entre le bord d’attaque et le bord de fuite dans la section d’aube, une épaisseur de l’aube étant définie dans la section d’aube par la distance entre un premier point de l’intrados et un deuxième point de l’extrados sur un premier segment perpendiculaire à la corde, l’épaisseur de l’aube suivant une courbe convexe d’épaisseur en fonction du pourcentage de corde, le pourcentage de corde étant le rapport de la longueur d’un deuxième segment reliant le bord d’attaque à un point d’intersection de la corde avec le premier segment, divisée par la corde, la courbe convexe d’épaisseur passant par une épaisseur maximale pour une valeur déterminée du pourcentage de corde, caractérisée en ce que la courbe convexe d’épaisseur passe par un point intermédiaire de bombement amont de l’aube, défini par le fait que : le pourcentage de corde pris au point intermédiaire de bombement amont est compris entre 5 % et 25 % et est inférieur à la valeur déterminée, l’épaisseur prise au point intermédiaire de bombement amont est comprise entre 75 % et 85 % de l’épaisseur maximale.each blade section comprising a leading edge, a trailing edge, an underside, an upper surface, a chord defined by the distance between the leading edge and the trailing edge in the blade section, a thickness of the blade being defined in the blade section by the distance between a first point of the lower surface and a second point of the upper surface on a first segment perpendicular to the chord, the thickness of the blade following a convex curve in thickness as a function of the percentage of chord, the percentage of chord being the ratio of the length of a second segment connecting the leading edge to a point of intersection of the chord with the first segment, divided by the chord, the convex thickness curve passing through a maximum thickness for a given value of the percentage of chord, characterized in that the convex thickness curve passes through an intermediate point of upstream crowning of the blade, defined by the fact that: the percentage of chord taken at the intermediate point of bo upstream bulge is between 5% and 25% and is less than the determined value, the thickness taken at the intermediate point of upstream bulge is between 75% and 85% of the maximum thickness.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la courbe convexe d’épaisseur varie selon la racine carrée du pourcentage de corde.According to one embodiment of the invention, the convex thickness curve varies according to the square root of the percentage of chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’épaisseur prise au point intermédiaire de bombement amont est comprise entre 77 % et 83 % de l’épaisseur maximale.According to one embodiment of the invention, the thickness taken at the intermediate point of upstream crowning is between 77% and 83% of the maximum thickness.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, l’épaisseur prise au point intermédiaire de bombement amont est comprise entre 79 % et 81 % de l’épaisseur maximale.According to one embodiment of the invention, the thickness taken at the intermediate point of upstream crowning is between 79% and 81% of the maximum thickness.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, le pourcentage de corde pris au point intermédiaire de bombement amont est compris entre 10 % et 20 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the percentage of chord taken at the intermediate point of upstream crowning is between 10% and 20% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, le pourcentage de corde pris au point intermédiaire de bombement amont est compris entre 12 % et 18 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the percentage of chord taken at the intermediate point of upstream crowning is between 12% and 18% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, le pourcentage de corde pris au point intermédiaire de bombement amont est compris entre 14 % et 16 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the percentage of chord taken at the intermediate point of upstream crowning is between 14% and 16% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur déterminée du pourcentage de corde, qui correspond à l’épaisseur maximale, est située entre 30 % et 60 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the determined value of the percentage of chord, which corresponds to the maximum thickness, is situated between 30% and 60% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur déterminée du pourcentage de corde, qui correspond à l’épaisseur maximale, est située entre 40 % et 50 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the determined value of the percentage of chord, which corresponds to the maximum thickness, is situated between 40% and 50% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur déterminée du pourcentage de corde, qui correspond à l’épaisseur maximale, est située entre 42 % et 48 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the determined value of the percentage of chord, which corresponds to the maximum thickness, is situated between 42% and 48% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur déterminée du pourcentage de corde, qui correspond à l’épaisseur maximale, est située entre 44 % et 46 % de la corde.According to one embodiment of the invention, the determined value of the percentage of chord, which corresponds to the maximum thickness, is situated between 44% and 46% of the chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la courbe convexe d’épaisseur passe par un point aval de discontinuité de pente pour lequel le pourcentage de corde est situé entre la valeur déterminée correspondant à l’épaisseur maximale et une deuxième valeur correspondant au point d’intersection situé à plus de 0.1 mm en deçà du bord de fuite.According to one embodiment of the invention, the convex thickness curve passes through a downstream point of slope discontinuity for which the percentage of chord is located between the determined value corresponding to the maximum thickness and a second value corresponding to the point intersection located more than 0.1 mm below the trailing edge.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la courbe convexe d’épaisseur comporte un tronçon linéaire sur le pourcentage de corde situé entre une troisième valeur supérieure à la valeur déterminée et une deuxième valeur, qui est est inférieure à 100 % de la corde et qui correspond au point d’intersection situé à plus de 0.1 mm en deçà du bord de fuite. Un deuxième objet de l’invention est un compresseur de turbomachine, comportant une pluralité d’aubes telles que décrites ci-dessus.According to one embodiment of the invention, the convex thickness curve comprises a linear section on the chord percentage located between a third value greater than the determined value and a second value, which is less than 100% of the chord and which corresponds to the point of intersection located more than 0.1 mm below the trailing edge. A second object of the invention is a turbomachine compressor, comprising a plurality of blades as described above.

Un troisième objet de l’invention est une turbomachine, comportant au moins un compresseur tel que décrit ci-dessus.A third object of the invention is a turbomachine, comprising at least one compressor as described above.

L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif en référence aux figures ci-dessous des dessins annexés.The invention will be better understood on reading the following description, given solely by way of non-limiting example with reference to the figures below of the appended drawings.

[Fig. 1] représente schématiquement en coupe longitudinale un exemple de turbomachine dans laquelle peut être utilisée l’aube suivant l’invention.[Fig. 1] schematically represents in longitudinal section an example of a turbomachine in which the blade according to the invention can be used.

[Fig. 2] représente l’épaisseur de l’aube suivant un mode de réalisation de l’invention.[Fig. 2] represents the thickness of the blade according to one embodiment of the invention.

[Fig. 3] représente schématiquement une vue partielle en coupe de l’aube dans une section d’aube suivant un mode de réalisation de l’invention.[Fig. 3] schematically represents a partial sectional view of the blade in a blade section according to one embodiment of the invention.

[Fig. 4] représente le taux de compression d’un compresseur muni d’aubes suivant l’invention.[Fig. 4] represents the compression ratio of a compressor equipped with blades according to the invention.

[Fig. 5] représente les pertes d’un compresseur muni d’aubes suivant l’invention.[Fig. 5] represents the losses of a compressor fitted with blades according to the invention.

[Fig. 6] représente le taux d’érosion d’un compresseur muni d’aubes suivant l’invention. [Fig. 7] représente schématiquement une vue en coupe de l’aube dans une section d’aube suivant l’invention.[Fig. 6] represents the rate of erosion of a compressor fitted with blades according to the invention. [Fig. 7] schematically represents a sectional view of the blade in a blade section according to the invention.

On décrit ci-dessous plus en détail en référence à la figure 1 un exemple de turbomachine 1 sur laquelle peut être utilisée la ou les aubes 100 de compresseur suivant l’invention.An example of a turbomachine 1 on which the compressor blade(s) 100 according to the invention can be used is described below in more detail with reference to FIG.

Ainsi que cela est connu, la turbomachine 1 représentée à la figure 1 est destinée à être installée sur un aéronef non représenté pour le propulser dans les airs.As is known, the turbomachine 1 represented in FIG. 1 is intended to be installed on an aircraft, not represented, in order to propel it in the air.

L’ensemble moteur à turbine à gaz ou turbomachine 1 s’étend autour d’un axe AX ou direction axiale AX orientée de l’amont vers l’aval. Par la suite, les termes « amont », respectivement «aval» ou«avant», respectivement « arrière», ou «gauche» respectivement « droite » sont pris le long de la direction générale des gaz qui s’écoulent dans la turbomachine selon l’axe AX. La direction allant de l’intérieur vers l’extérieur est la direction radiale DR partant de l’axe AX. Le terme axialement désigne une direction suivant l’axe AX. Un plan axial est un plan contenant l’axe AX. Une direction située dans un plan transversal à l’axe AX est appelée direction transversale.The gas turbine engine or turbomachine assembly 1 extends around an axis AX or axial direction AX oriented from upstream to downstream. Thereafter, the terms "upstream", respectively "downstream" or "front", respectively "rear", or "left" respectively "right" are taken along the general direction of the gases which flow in the turbomachine according to the AX axis. The direction going from inside to outside is the radial direction DR starting from the axis AX. The term axially designates a direction along the axis AX. An axial plane is a plane containing the axis AX. A direction located in a plane transverse to the AX axis is called the transverse direction.

La turbomachine 1 est par exemple à double corps. La turbomachine 1 comprend un premier étage 2 et un moteur à turbine à gaz central 130. À la figure 1, le premier étage 28 est un ensemble de soufflante. Bien entendu, le premier étage 28 pourrait également être un étage fixe (sans soufflante). Le moteur à turbine à gaz central 130 comprend, de l’amont vers l’aval dans le sens d’écoulement des gaz, un compresseur basse pression CBP1, un compresseur haute pression CHP1, une chambre de combustion 160, une turbine haute pression THP1 et une turbine basse pression TBP1, qui délimitent un flux primaire de gaz FPI. L'ensemble de soufflante 28 comprend un ensemble de pales 280 rotatives de soufflante s'étendant radialement vers l'extérieur depuis un moyeu rotatif 250 (ou un ensemble de pales fixes s'étend radialement vers l'extérieur depuis un moyeu pour une partie centrale dans le cas où le premier étage 28 est fixe). La turbomachine 1 présente une extrémité amont d'admission 29 et une extrémité aval d'échappement 31. La turbomachine 1 comprend également un carter inter-veine 36 qui délimite une veine primaire dans laquelle circule le flux primaire FP1 qui traverse le compresseur basse pression CBP1, le compresseur haute pression CHP1, la turbine haute pression THP1 et la turbine basse pression TBP1.The turbomachine 1 is for example double body. The turbomachine 1 includes a first stage 2 and a central gas turbine engine 130. In Figure 1, the first stage 28 is a fan assembly. Of course, the first stage 28 could also be a fixed stage (without a fan). The central gas turbine engine 130 comprises, from upstream to downstream in the direction of gas flow, a low pressure compressor CBP1, a high pressure compressor CHP1, a combustion chamber 160, a high pressure turbine THP1 and a low pressure turbine TBP1, which delimit a primary flow of gas FPI. The fan assembly 28 includes a set of rotating fan blades 280 extending radially outward from a rotating hub 250 (or a set of fixed blades extending radially outward from a hub for a central portion in the case where the first stage 28 is fixed). The turbomachine 1 has an upstream inlet end 29 and a downstream exhaust end 31. The turbomachine 1 also comprises an inter-stream casing 36 which delimits a primary stream in which circulates the primary flow FP1 which passes through the low-pressure compressor CBP1 , the high pressure compressor CHP1, the high pressure turbine THP1 and the low pressure turbine TBP1.

Le carter inter-veine 36 comporte, de l’amont vers l’aval, un carter 361 du compresseur basse pression CBP1, un carter intermédiaire 260, qui est interposé entre le compresseur basse pression CBP1 et le compresseur haute pression CHP1, un carter 362 du compresseur haute pression CHP1, un carter 363 de la turbine haute pression THP1 et 5 un carter 19 de la turbine basse pression TBP1.The inter-vein casing 36 comprises, from upstream to downstream, a casing 361 of the low pressure compressor CBP1, an intermediate casing 260, which is interposed between the low pressure compressor CBP1 and the high pressure compressor CHP1, a casing 362 of the high pressure compressor CHP1, a casing 363 of the high pressure turbine THP1 and a casing 19 of the low pressure turbine TBP1.

Le compresseur basse pression CBP1 et le compresseur haute pression CHP1 peuvent comporter chacun un ou plusieurs étages, chaque étage étant formé par un ensemble d’aubes fixes (ou aubage de stator) et un ensemble d’aubes rotatives (ou aubage de rotor).The CBP1 low-pressure compressor and the CHP1 high-pressure compressor can each comprise one or more stages, each stage being formed by a set of fixed vanes (or stator blading) and a set of rotating vanes (or rotor blading).

Les aubes fixes 101 du compresseur basse pression CBP1 sont fixées au carter 361. Les aubes rotatives 102 du compresseur basse pression CBP1 sont fixées à un premier arbre rotatif 9 de transmission.The fixed vanes 101 of the low pressure compressor CBP1 are fixed to the casing 361. The rotating vanes 102 of the low pressure compressor CBP1 are fixed to a first rotary shaft 9 of the transmission.

Les aubes fixes 103 du compresseur haute pression CHP1 sont fixées au carter 362. Les aubes rotatives 104 du compresseur haute pression CHP1 sont fixées à un deuxième arbre rotatif 10 de transmission.The fixed blades 103 of the high pressure compressor CHP1 are fixed to the casing 362. The rotating blades 104 of the high pressure compressor CHP1 are fixed to a second rotary shaft 10 of transmission.

La turbine haute pression THP1 et la turbine basse pression TBP1 peuvent comporter chacun un ou plusieurs étages, chaque étage étant formé par un ensemble d’aubes fixes (ou aubage de stator) et un ensemble d’aubes rotatives (ou aubage de rotor).The high pressure turbine THP1 and the low pressure turbine TBP1 can each comprise one or more stages, each stage being formed by a set of fixed vanes (or stator blading) and a set of rotating vanes (or rotor blading).

Les aubes fixes 105 de la turbine haute pression THP1 sont fixées au carter 363.The stationary blades 105 of the high pressure turbine THP1 are fixed to the casing 363.

Les aubes rotatives 106 de la turbine haute pression THP1 sont fixées au deuxième arbre rotatif 10 de transmission.The rotating vanes 106 of the high pressure turbine THP1 are fixed to the second rotating shaft 10 of the transmission.

Les aubes fixes 107 de la turbine basse pression TBP1 sont fixées au carter 19. Les aubes rotatives 108 de la turbine basse pression TBP1 sont fixées au premier arbre rotatif 9 de transmission.The fixed vanes 107 of the low pressure turbine TBP1 are fixed to the casing 19. The rotating vanes 108 of the low pressure turbine TBP1 are fixed to the first rotary shaft 9 of the transmission.

Les aubes 108 rotatives de la turbine basse pression TBP1 entraînent les aubes rotatives 102 du compresseur basse pression CBP1 en rotation autour de l’axe AX sous l'effet de la poussée des gaz provenant de la chambre de combustion 160. Les aubes rotatives 106 de la turbine haute pression THP1 entraînent les aubes rotatives 104 du compresseur haute pression CHP1 en rotation autour de l’axe AX sous l'effet de la poussée des gaz provenant de la chambre de combustion 160.The rotating blades 108 of the low pressure turbine TBP1 drive the rotating blades 102 of the low pressure compressor CBP1 in rotation around the axis AX under the effect of the thrust of the gases coming from the combustion chamber 160. The rotating blades 106 of the high pressure turbine THP1 drive the rotating blades 104 of the high pressure compressor CHP1 in rotation around the axis AX under the effect of the thrust of the gases coming from the combustion chamber 160.

En fonctionnement, l'air s'écoule à travers le premier étage 28 et une première partie FP1 (flux primaire FP1) du flux d'air est acheminée à travers le compresseur basse pression CBP1 et le compresseur haute pression CHP1, dans lesquels le flux d'air est comprimé et envoyé à la chambre de combustion 160. Les produits de combustion chauds (non représentés sur les figures) provenant de la chambre de combustion 160 sont utilisés pour entraîner les turbines THP1 et TBP1 et produire ainsi la poussée de la turbomachine 1. La turbomachine 1 comprend également une veine secondaire 39 qui est utilisée pour faire passer un flux secondaire FS1 du flux d'air évacué du premier étage 28 autour du carter inter-veine 36. Plus précisément, la veine secondaire 39 s'étend entre une paroi interne 201 d'un carénage 30 ou nacelle 30 et le carter inter-veine 36 entourant le moteur à turbine à gaz central 130. Des bras 34 relient le carter intermédiaire 260 à la paroi interne 201 du carénage 30 dans la veine secondaire 39 du flux secondaire FS1.In operation, the air flows through the first stage 28 and a first part FP1 (primary flow FP1) of the air flow is routed through the low pressure compressor CBP1 and the high pressure compressor CHP1, in which the flow of air is compressed and sent to the combustion chamber 160. The hot combustion products (not shown in the figures) coming from the combustion chamber 160 are used to drive the turbines THP1 and TBP1 and thus produce the thrust of the turbomachine 1. The turbomachine 1 also comprises a secondary stream 39 which is used to pass a secondary flow FS1 of the flow of air evacuated from the first stage 28 around the inter-vein casing 36. More precisely, the secondary stream 39 extends between an inner wall 201 of a fairing 30 or nacelle 30 and the inter-vein casing 36 surrounding the central gas turbine engine 130. Arms 34 connect the intermediate casing 260 to the inner wall 201 of the fairing 30 in the secondary 39 of the FS1 secondary stream.

Ci-dessous, l’aube 100 suivant l’invention peut être une, plusieurs ou toutes les aubes rotatives décrites ci-dessus et/ou une, plusieurs ou toutes les aubes de l’un ou plusieurs ou tous les compresseurs. Par exemple, l’aube 100 suivant l’invention peut être une, plusieurs ou toutes les aubes rotatives 102 du compresseur basse pression CBP1 et/ou une, plusieurs ou toutes les aubes rotatives 104 du compresseur haute pression CHPI.Below, the blade 100 according to the invention can be one, several or all of the rotary blades described above and/or one, several or all of the blades of one or more or all of the compressors. For example, the blade 100 according to the invention can be one, several or all of the rotary blades 102 of the low pressure compressor CBP1 and/or one, several or all of the rotary blades 104 of the high pressure compressor CHPI.

Ci-dessous, l’aube 100 suivant l’invention est décrite ci-dessous en référence aux figures 2 et 3. Aux figures 1, 3 et 7, l’aube 100 comporte un bord A d’attaque et un bord F de fuite, qui sont éloignés l’un de l’autre au moins suivant la direction axiale AX. Le bord A d’attaque est destiné à être tourné du côté amont par rapport au flux d’air, tandis que le bord F de fuite est destiné à être tourné du côté aval par rapport au flux d’air. Le bord A d’attaque s’étend donc au moins dans un sens ou dans l’autre de la direction radiale DR suivant une ligne déterminée entre un pied d’aube 109 fixé à une partie de la turbomachine et une tête 110 d’aube (extrémité libre de l’aube 100) plus éloignée de cette partie que le pied 109 d’aube. La tête 110 d’aube est distante du pied 109 d’aube suivant une direction déterminée, par exemple le long de la direction radiale DR. La ou les sections SA d’aube sont prises perpendiculairement à la direction déterminée ou à la direction radiale DR entre le pied 109 d’aube et la tête 110 d’aube. L’aube 100 comporte un intrados IN (ou première surface IN) et un extrados EX (ou deuxième surface EX), qui sont délimités par le bord A d’attaque et le bord F de fuite. Lorsque l’aube 100 est mise en rotation dans la turbomachine 1, le sens de rotation de l’aube 100 en fonctionnement normal est tel que l’aube 100 se déplace en direction de son intrados IN. L’aube 100 a une épaisseur EP déterminée entre son intrados IN et son extrados EX, ainsi que cela est décrit ci-dessous. L’épaisseur EP de l’aube 100 est variable dans la section SA d’aube suivant la position sur la corde AF entre le bord A d’attaque et le bord F de fuite. Dans ce qui suit, la géométrie est définie dans la section SA d’aube.Below, the blade 100 according to the invention is described below with reference to Figures 2 and 3. In Figures 1, 3 and 7, the blade 100 has a leading edge A and a trailing edge F , which are spaced apart at least in the axial direction AX. The leading A edge is intended to face upstream relative to the airflow, while the trailing F edge is intended to face downstream relative to the airflow. The leading edge A therefore extends at least in one direction or the other of the radial direction DR along a determined line between a blade root 109 fixed to a part of the turbomachine and a blade head 110 (Free end of the blade 100) farther from this part than the root 109 of the blade. The blade tip 110 is distant from the blade root 109 in a determined direction, for example along the radial direction DR. The blade section or sections SA are taken perpendicular to the determined direction or to the radial direction DR between the root 109 of the blade and the tip 110 of the blade. The blade 100 comprises an intrados IN (or first surface IN) and an extrados EX (or second surface EX), which are delimited by the leading edge A and the trailing edge F. When the blade 100 is rotated in the turbine engine 1, the direction of rotation of the blade 100 in normal operation is such that the blade 100 moves in the direction of its lower surface IN. The blade 100 has a thickness EP determined between its lower surface IN and its upper surface EX, as described below. The thickness EP of the blade 100 is variable in the blade section SA depending on the position on the chord AF between the leading edge A and the trailing edge F. In the following, the geometry is defined in the SA blade section.

Il peut y avoir plusieurs sections SA d’aube différentes (c’est-à-dire prises dans des plans distants l’un de l’autre et perpendiculaires à la direction déterminée ou à la direction DR) ayant des courbes CC d’épaisseur suivant l’invention, par exemple sur une partie de la hauteur de l’aube 100 entre le pied 109 d’aube et la tête 110 d’aube suivant cette direction déterminée ou direction DR, ou sur toute cette hauteur.There may be several different blade sections SA (i.e. taken in planes distant from each other and perpendicular to the determined direction or to the direction DR) having curves CC of thickness according to the invention, for example over part of the height of the blade 100 between the root 109 of the blade and the tip 110 of the blade along this determined direction or direction DR, or over this entire height.

On peut avoir des courbes CC d’épaisseur différentes et des cordes AF différentes dans des sections SA d’aube différentes.One can have different thickness CC curves and different AF chords in different blade SA sections.

La corde AF est définie par la distance prédéterminée entre le bord A d’attaque et le bord F de fuite dans la section SA d’aube.The AF chord is defined by the predetermined distance between the leading edge A and the trailing edge F in the blade section SA.

Un (deuxième) segment AH de la corde AH est défini entre le bord A d’attaque et un point H situé entre le bord A d’attaque et le bord F de fuite.A (second) segment AH of the chord AH is defined between the leading edge A and a point H located between the leading edge A and the trailing edge F.

La position du point H sur la corde AF est définie par un pourcentage Par de corde, lequel est égal à la distance entre le bord A d’attaque et le point H dans la section SA d’aube, divisée par la corde AF dans cette même section SA d’aube.The position of the H point on the AF chord is defined by a Par percentage of chord, which is equal to the distance between the leading edge A and the H point in the SA blade section, divided by the AF chord in this same section SA of dawn.

Ce pourcentage Par de corde va donc de 0% (au bord A d’attaque) à 100 % (au bord F de fuite). L’épaisseur EP de l’aube 100 est perpendiculaire à la corde au niveau du point H dans la section SA d’aube.This percentage Par of rope therefore goes from 0% (at the leading edge A) to 100% (at the trailing edge F). Thickness EP of blade 100 is perpendicular to the chord at point H in blade section SA.

Pour chaque pourcentage Par de corde, l’épaisseur EP de l’aube 100 est donc définie dans la section SA d’aube par la distance entre un premier point C de l’intrados IN et un deuxième point D de l’extrados EX sur le premier segment CD, dont les extrémités sont ces premier et deuxième points C et D, qui est perpendiculaire à la corde AF et qui passe par le point H, le point H étant le point d’intersection entre le premier segment CD et la corde AF.For each percentage Par of chord, the thickness EP of the blade 100 is therefore defined in the section SA of the blade by the distance between a first point C of the lower surface IN and a second point D of the upper surface EX on the first segment CD, whose extremities are these first and second points C and D, which is perpendicular to the chord AF and which passes through the point H, the point H being the point of intersection between the first segment CD and the chord AF.

À la figure 2, l’épaisseur EP de l’aube 100 suit une courbe CC convexe d’épaisseur en fonction du pourcentage Par de corde allant de 0% à 100 % dans la section SA d’aube.In FIG. 2, the thickness EP of the blade 100 follows a convex curve CC of thickness as a function of the percentage Par of chord ranging from 0% to 100% in the section SA of the blade.

La valeur 0 d’épaisseur indiquée à la figure 2 correspond à une épaisseur EP nulle pour les points C et D situés respectivement sur le bord A d’attaque et sur le bord F de fuite.The thickness value 0 indicated in figure 2 corresponds to a zero thickness EP for the points C and D located respectively on the leading edge A and on the trailing edge F.

La figure 2 est un schéma illustratif, l’échelle de valeurs de l’axe horizontal du pourcentage Par de corde et l’échelle de valeurs de l’axe vertical de l’épaisseur EP n’étant pas respectées sur la figure 2. La courbe CC convexe de l’épaisseur EP passe par un maximum MAX ayant une épaisseur maximale Emax prise lorsque le pourcentage Par de corde a une valeur déterminée XEmax, qui est située entre 0 % et 100 % de la corde AF.FIG. 2 is an illustrative diagram, the scale of values of the horizontal axis of the percentage Par of chord and the scale of values of the vertical axis of the thickness EP not being respected in FIG. 2. convex curve CC of the thickness EP passes through a maximum MAX having a maximum thickness Emax taken when the percentage Par of chord has a determined value XEmax, which is situated between 0% and 100% of the chord AF.

L’épaisseur maximale Emax prise à la valeur déterminée XEmax OU le maximum MAX est également appelé maître couple.The maximum thickness Emax taken at the determined value XEmax OR the maximum MAX is also called master torque.

La courbe convexe CC d’épaisseur passe par un point intermédiaire I de bombement amont de l’aube 100, qui est situé en amont de l’épaisseur maximale Emax et pour lequel le pourcentage Par de corde a une valeur intermédiaire IA de bombement amont comprise entre 5 % et 25 % de la corde AF et l’épaisseur EP a une valeur intermédiaire EPia d’épaisseur de bombement amont comprise entre 75 % et 85 % de l’épaisseur maximale Emax.The convex thickness curve CC passes through an intermediate point I of upstream crowning of the blade 100, which is located upstream of the maximum thickness Emax and for which the percentage Par of chord has an intermediate value IA of upstream crowning included between 5% and 25% of the chord AF and the thickness EP has an intermediate value EPia of upstream bulge thickness of between 75% and 85% of the maximum thickness Emax.

La valeur intermédiaire IA de bombement amont est supérieure à 0 et est inférieure à la valeur déterminée XEmax.The intermediate value IA of upstream bulge is greater than 0 and is less than the determined value XEmax.

La valeur intermédiaire EPia d’épaisseur de bombement amont est supérieure à 0 et est inférieure à l’épaisseur maximale Emax.The intermediate value EPia of the upstream bulge thickness is greater than 0 and is less than the maximum thickness Emax.

Du fait des caractéristiques du point intermédiaire I de bombement amont de l’aube 100, la courbe CC convexe d’épaisseur a, ainsi que le montre la figure 2, un bombement prononcé au niveau de ce point intermédiaire I en amont de l’épaisseur maximum Emax.Due to the characteristics of the intermediate point I of upstream crowning of the blade 100, the convex curve CC of thickness has, as shown in FIG. 2, a pronounced crowning at the level of this intermediate point I upstream of the thickness maximum Emax.

Ainsi, à la figure 2, l’épaisseur EP de l’aube 100 suivant la courbe CC présente une valeur plus élevée qu’une courbe standard ST d’épaisseur dans la zone située entre le bord À d’attaque et l’épaisseur maximale Emax.Thus, in FIG. 2, the thickness EP of the blade 100 along the curve CC has a higher value than a standard thickness curve ST in the zone located between the leading edge A and the maximum thickness Max.

La figure 3 montre que l’intrados IN et l’extrados EX de l’aube 100 suivant l’invention sont davantage bombés que l’aube Ast correspondant à la courbe ST standard d’épaisseur en partant du bord A d’attaque.Figure 3 shows that the intrados IN and the extrados EX of the blade 100 according to the invention are more rounded than the blade Ast corresponding to the standard thickness curve ST starting from the leading edge A.

Cela permet d’avoir un angle 92 d’ouverture entre le premier segment CA (segment CA joignant les points C et À) et le deuxième segment DA (segment DA joignant les points D et A) de l’aube 100 suivant l’invention, plus grand que l’angle 91 d’ouverture entre le premier segment CA et le deuxième segment DA de l’aube AST correspondant à la courbe ST standard d’épaisseur, pour un même pourcentage Par de corde (par exemple pourcentage Par de corde de 5 % représenté à la figure 3). Cela permet d’obtenir un angle 92 d’ouverture de profil plus prononcé de l’aube 100 et ainsi d’être plus tolérant à l’incidence entre le bord A d’attaque et l’épaisseur maximale Emax.This makes it possible to have an opening angle 92 between the first segment CA (segment CA joining points C and A) and the second segment DA (segment DA joining points D and A) of the blade 100 according to the invention , greater than the opening angle θ1 between the first segment CA and the second segment DA of the blade AST corresponding to the standard thickness curve ST, for the same percentage Par of chord (for example percentage Par of chord 5% shown in Figure 3). This makes it possible to obtain a more pronounced profile opening angle 92 of the blade 100 and thus to be more tolerant of the incidence between the leading edge A and the maximum thickness Emax.

D’autre part, cela permet aussi d’avoir des bords A d’attaque plus tolérants aux impacts et à l’érosion.On the other hand, it also makes it possible to have leading edges A that are more tolerant to impacts and erosion.

En effet, la vitesse d’érosion est proportionnelle à l’épaisseur EP du profil.Indeed, the erosion rate is proportional to the thickness EP of the profile.

Par conséquent, plus le profil est épais, moins 1l est sensible à l’érosion et plus sa durée de vie est allongée.Therefore, the thicker the profile, the less 1l is susceptible to erosion and the longer its life.

La figure 4 représente en ordonnées la courbe TC100 mesurée du taux de compression du compresseur précité, dont une ou plusieurs aubes sont formées des aubes 100 suivant l’invention, en fonction du débit de ce compresseur en abscisses, et la courbe TCST mesurée du taux de compression du compresseur précité, dont toutes les aubes sont formées des aubes AsrT standard en fonction du débit de ce compresseur en abscisses.FIG. 4 shows on the ordinate the measured curve TC100 of the compression rate of the aforementioned compressor, one or more blades of which are formed from the blades 100 according to the invention, as a function of the flow rate of this compressor on the abscissa, and the measured curve TCST of the rate compression of the aforementioned compressor, all the blades of which are formed from standard AsrT blades as a function of the flow rate of this compressor on the abscissa.

La courbe TC100 montre que grâce à l’aube 100 suivant l’invention, le taux de compression de la courbe TC100 des aubes 100 suivant l’invention est plus grand aux faibles débits en deçà de la ligne LP de pompage que le taux de compression de la courbe TCST des aubes AsT standard, ce qui montre que l’aube 100 suivant l’invention a une meilleure marge au pompage que l’aube Asr standard.The TC100 curve shows that thanks to the blade 100 according to the invention, the compression rate of the TC100 curve of the blades 100 according to the invention is greater at low flow rates below the pumping LP line than the compression rate of the TCST curve of the standard AsT blades, which shows that the blade 100 according to the invention has a better pumping margin than the standard Asr blade.

La figure 5 représente en ordonnées la courbe P100 mesurée de pertes du compresseur précité de la figure 4, dont une ou plusieurs aubes sont formées des aubes 100 suivant l’invention, en fonction de l’incidence de ce compresseur en abscisses, et la courbe PST mesurée de pertes du compresseur précité, dont toutes les aubes sont formées des aubes Asr standard en fonction de l’incidence de ce compresseur en abscisses. La figure 5 montre qu’à incidence égale, les pertes de la courbe P100 de l’aube 100 suivant l’invention sont diminuées par rapport aux pertes de la courbe PST de l’aube standard, et que pour une valeur donnée des pertes, la plage Alncidence d’incidences à pertes plus petites que cette valeur est élargie par rapport aux pertes de la courbe PST de l’aube standard.FIG. 5 represents on the ordinate the measured loss curve P100 of the aforementioned compressor of FIG. 4, one or more blades of which are formed from the blades 100 according to the invention, as a function of the incidence of this compressor on the abscissa, and the curve PST measured losses of the aforementioned compressor, all the blades of which are formed from standard Asr blades as a function of the incidence of this compressor on the abscissa. FIG. 5 shows that at equal incidence, the losses of the P100 curve of the blade 100 according to the invention are reduced compared to the losses of the PST curve of the standard blade, and that for a given value of the losses, the range of incidence at losses smaller than this value is widened compared to the losses of the PST curve of the standard blade.

La figure 6 représente en ordonnées la courbe T100 mesurée de taux d’érosion du compresseur précité de la figure 4, dont une ou plusieurs aubes sont formées des aubes 100 suivant l’invention, en fonction du nombre de cycles de fonctionnement de ces aubes en abscisses, et la courbe TST mesurée de taux d’érosion du compresseur précité, dont toutes les aubes sont formées des aubes Asr standard en fonction du nombre de cycles de fonctionnement de ces aubes en abscisses. La figure 6 montre que le taux d’érosion de la courbe T100 de l’aube 100 suivant l’invention est diminué par rapport au taux d’érosion de la courbe TST de l’aube standard et que par conséquent la durée de vie de l’aube 100 suivant l’invention est plus grande que celle de l’aube standard.FIG. 6 represents in ordinates the measured curve T100 of the rate of erosion of the aforementioned compressor of FIG. abscissa, and the measured curve TST of erosion rate of the aforementioned compressor, all the blades of which are formed from standard Asr blades as a function of the number of operating cycles of these blades in abscissa. FIG. 6 shows that the erosion rate of the T100 curve of the blade 100 according to the invention is reduced compared to the erosion rate of the TST curve of the standard blade and that consequently the service life of the blade 100 according to the invention is larger than that of the standard blade.

Dans un mode de réalisation de l’invention, la valeur intermédiaire IA de bombement amont du pourcentage Par de corde, prise au point intermédiaire I de bombement amont et comprise entre 5 % et 25 % de la corde AF, et la valeur intermédiaire EPia d’épaisseur de bombement amont au point intermédiaire I de bombement amont comprise entre 75 % et 85 % de l’épaisseur maximale Emax sont combinées avec la valeur déterminée XEmax, qui correspond à l’épaisseur maximale Emax, située entre 30 % et 60 % de la corde AF.In one embodiment of the invention, the intermediate value IA of upstream crowning of the percentage Par of chord, taken at the intermediate point I of upstream crowning and comprised between 5% and 25% of the chord AF, and the intermediate value EPia d the upstream crown thickness at the intermediate point I of upstream crown between 75% and 85% of the maximum thickness Emax are combined with the determined value XEmax, which corresponds to the maximum thickness Emax, located between 30% and 60% of the AF rope.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur intermédiaire EPra d’épaisseur de bombement amont au point intermédiaire I de bombement amont est comprise entre 77 % et 83 % de l’épaisseur maximale Emax, par exemple entre 79 % et 81 % de l’épaisseur maximale Emax. Dans un exemple de réalisation de l’invention, la valeur intermédiaire EPia d’épaisseur de bombement amont au point intermédiaire I de bombement amont est égale à 80% de l’épaisseur maximale Emax. Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur intermédiaire IA de bombement amont du pourcentage Par de corde, prise au point intermédiaire I de bombement amont, est comprise entre 10 % et 20 % de la corde AF, notamment entre 12 % et 18 % de la corde AF, et en particulier entre 14 % et 16 % de la corde AF. Dans un exemple de réalisation de l’invention, la valeur intermédiaire IA de corde de bombement amont du pourcentage Par de corde, prise au point intermédiaire I de bombement amont, est égale à 15 % de la corde AF.According to one embodiment of the invention, the intermediate value EPra of upstream crown thickness at the intermediate point I of upstream crown is between 77% and 83% of the maximum thickness Emax, for example between 79% and 81% of the maximum thickness Emax. In an exemplary embodiment of the invention, the intermediate value EPia of the upstream bulge thickness at the intermediate point I of the upstream bulge is equal to 80% of the maximum thickness Emax. According to one embodiment of the invention, the intermediate value IA of upstream crowning of the percentage Par of chord, taken at the intermediate point I of upstream crowning, is between 10% and 20% of the chord AF, in particular between 12% and 18% of the AF chord, and in particular between 14% and 16% of the AF chord. In an exemplary embodiment of the invention, the intermediate value IA of chord of upstream crowning of the percentage Par of chord, taken at the intermediate point I of upstream crowning, is equal to 15% of the chord AF.

Bien entendu, l’une quelconque des plages indiquées ci-dessus de la valeur intermédiaire IA de bombement amont peut être combinée à l’une quelconque des plages indiquées ci-dessus de la valeur intermédiaire EPra d’épaisseur de bombement amont.Of course, any of the ranges indicated above of the intermediate value IA of the upstream crown can be combined with any of the ranges indicated above of the intermediate value EPra of the thickness of the upstream crown.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, à la fois la valeur intermédiaire EPra d’épaisseur de bombement amont au point intermédiaire I de bombement amont est comprise entre 77 % et 83 % de l’épaisseur maximale Emax et la valeur intermédiaire IA de bombement amont du pourcentage Par de corde, prise au point intermédiaire I de bombement amont, est comprise entre 12 % et 18 % de la corde AF.According to one embodiment of the invention, both the intermediate value EPra of upstream crown thickness at the intermediate point I of upstream crown is between 77% and 83% of the maximum thickness Emax and the intermediate value IA of upstream crown of the percentage Par of chord, taken at intermediate point I of upstream crown, is between 12% and 18% of the chord AF.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, à la fois la valeur intermédiaire EPra d’épaisseur de bombement amont au point intermédiaire I de bombement amont est comprise entre 79 % et 81 % de l’épaisseur maximale Emax et la valeur intermédiaire IA de bombement amont du pourcentage Par de corde, prise au point intermédiaire I de bombement amont, est comprise entre 14 % et 16 % de la corde AF.According to one embodiment of the invention, both the intermediate value EPra of upstream crown thickness at the intermediate point I of upstream crown is between 79% and 81% of the maximum thickness Emax and the intermediate value IA of upstream crown of the percentage Par of chord, taken at intermediate point I of upstream crown, is between 14% and 16% of the chord AF.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la valeur déterminée XEmax du pourcentage Par de corde, qui correspond à l’épaisseur maximale Emax, est située entre 40 % et 50 % de la corde AF, notamment entre 42 % et 48 % de la corde AF, en particulier entre 44 % et 46 % de la corde AF.According to one embodiment of the invention, the determined value XEmax of the percentage Par of chord, which corresponds to the maximum thickness Emax, is situated between 40% and 50% of the chord AF, in particular between 42% and 48% of the AF chord, in particular between 44% and 46% of the AF chord.

Bien entendu, l’une quelconque des plages indiquées ci-dessus de la valeur déterminée XEmax du pourcentage Par de corde, qui correspond à l’épaisseur maximale Emax, peut être combinée à l’une quelconque des plages indiquées ci-dessus de la valeur intermédiaire IA de bombement amont et à l’une quelconque des plages indiquées ci-dessus de la valeur intermédiaire EP d’épaisseur de bombement amont.Of course, any of the ranges indicated above of the determined value XEmax of the percentage Par of cord, which corresponds to the maximum thickness Emax, can be combined with any of the ranges indicated above of the value intermediate value IA of upstream crown and at any one of the ranges indicated above of the intermediate value EP of thickness of upstream crown.

Dans un premier exemple de réalisation de l’invention, la valeur intermédiaire EP;A d’épaisseur de bombement amont au point intermédiaire I de bombement amont est égale à 80% de l’épaisseur maximale Emax, la valeur intermédiaire IA de bombement amont du pourcentage Par de corde, prise au point intermédiaire I de bombement amont, est égale à 15% de la corde AF et la valeur déterminée XEmax du pourcentage Par de corde A, qui correspond à l’épaisseur maximale Emax, est égale à 45 % de la corde AF. Dans un deuxième exemple de réalisation de l’invention, XEmax = 60% et IA = 25%. Dans un troisième exemple de réalisation de l’invention, XEmax = 30% et IA = 5%. Ainsi, à la figure 2, la courbe CC d’épaisseur de l’aube 100 suivant l’invention peut être au-dessus de la courbe standard ST d’épaisseur dans la zone située entre le bord A d’attaque et l’épaisseur maximale Emax. Ainsi, l’épaisseur EP de l’aube 100 suivant la courbe CC peut présenter une valeur plus élevée que la courbe standard ST d’épaisseur dans la zone située entre le bord A d’attaque et l’épaisseur maximale Emax. La figure 3 montre que l’intrados IN et l’extrados EX de l’aube 100 suivant l’invention peuvent être davantage bombés que l’aube Ast correspondant à la courbe ST standard d’épaisseur en partant du bord A d’attaque. Cela permet d’avoir un angle 92 d’ouverture entre la première droite CA passant par le bord d’attaque et le premier point C et la deuxième droite DA passant par le bord d’attaque et le deuxième point D de l’aube 100 suivant l’invention, plus grand que l’angle 1 d’ouverture entre la première droite CA et la deuxième droite DA de l’aube Ast correspondant à la courbe ST standard d’épaisseur, pour un même pourcentage Par de corde (par exemple ratio de 5 % représenté à la figure 3) entre le bord A d’attaque et l’épaisseur maximale Emax.In a first exemplary embodiment of the invention, the intermediate value EP;A of the upstream crowning thickness at the intermediate point I of the upstream crowning is equal to 80% of the maximum thickness Emax, the intermediate value IA of the upstream crowning of the percentage Par of chord, taken at the intermediate point I of the upstream crown, is equal to 15% of the chord AF and the determined value XEmax of the percentage Par of chord A, which corresponds to the maximum thickness Emax, is equal to 45% of the AF rope. In a second embodiment of the invention, XEmax = 60% and IA = 25%. In a third embodiment of the invention, XEmax=30% and IA=5%. Thus, in FIG. 2, the thickness curve CC of the blade 100 according to the invention may be above the standard thickness curve ST in the zone located between the leading edge A and the thickness maximum Emax. Thus, the thickness EP of the blade 100 along the curve CC can present a higher value than the standard thickness curve ST in the zone located between the leading edge A and the maximum thickness Emax. Figure 3 shows that the intrados IN and the extrados EX of the blade 100 according to the invention can be more rounded than the blade Ast corresponding to the standard ST curve of thickness starting from the leading edge A. This makes it possible to have an opening angle 92 between the first straight line CA passing through the leading edge and the first point C and the second straight line DA passing through the leading edge and the second point D of the blade 100 according to the invention, greater than the angle 1 of opening between the first straight line CA and the second straight line DA of the blade Ast corresponding to the standard thickness curve ST, for the same percentage Par of chord (for example ratio of 5% represented in FIG. 3) between the leading edge A and the maximum thickness Emax.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la courbe convexe CC d’épaisseur varie selon la racine carrée du pourcentage Par de corde.According to one embodiment of the invention, the convex thickness curve CC varies according to the square root of the percentage Par of chord.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la courbe convexe CC d’épaisseur passe par un point aval PINF de discontinuité de pente situé à plus de 0.1 mm en deçà du bord F de fuite. Le point aval PINF de discontinuité de pente correspond à un pourcentage Par de corde situé entre la valeur déterminée XEmax correspondant à l’épaisseur maximale Emax et une deuxième valeur correspondant au point H d’intersection situé à plus de 0.1 mm en deçà du bord F de fuite. En amont (à gauche à la figure 2) de ce point PINF, la courbe CC d’épaisseur possède une pente amont différente de la pente aval prise en aval (à droite à la figure 2) de ce point PINF.According to one embodiment of the invention, the convex thickness curve CC passes through a downstream point PINF of slope discontinuity located more than 0.1 mm below the trailing edge F. The downstream point PINF of slope discontinuity corresponds to a percentage Par of chord located between the determined value XEmax corresponding to the maximum thickness Emax and a second value corresponding to the point H of intersection located more than 0.1 mm below the edge F leak. Upstream (on the left in figure 2) of this point PINF, the thickness curve CC has an upstream slope different from the downstream slope taken downstream (on the right in figure 2) of this point PINF.

Suivant un mode de réalisation de l’invention, la courbe convexe CC d’épaisseur comporte un tronçon linéaire TL entre la valeur déterminée XEmax correspondant à l’épaisseur maximale Emax et un point situé en deçà du bord F de fuite, par exemple entre la valeur déterminée XEmax correspondant à l’épaisseur maximale Emax et une deuxième valeur, qui correspond au point H d’intersection situé à plus de 0.1 mm en deçà du bord F de fuite ou entre la valeur déterminée XEmax correspondant à l’épaisseur maximale Emax et le point aval PINF de discontinuité de pente. Cela a pour avantage de contrôler la diffusion et ainsi de minimiser les écarts flux-profil. Ce tronçon linéaire de la courbe CC peut par exemple s’étendre sur une plage du pourcentage Par de corde faisant plus de 50 % de la plage aval allant de la valeur déterminée Xemax à 100 % de la corde AF.According to one embodiment of the invention, the convex thickness curve CC comprises a linear section TL between the determined value XEmax corresponding to the maximum thickness Emax and a point located below the trailing edge F, for example between the determined value XEmax corresponding to the maximum thickness Emax and a second value, which corresponds to the point H of intersection located more than 0.1 mm below the trailing edge F or between the determined value XEmax corresponding to the maximum thickness Emax and the downstream point PINF of slope discontinuity. This has the advantage of controlling the diffusion and thus of minimizing the flux-profile deviations. This linear section of the curve CC can for example extend over a range of the percentage Par of chord making more than 50% of the downstream range going from the determined value Xemax to 100% of the chord AF.

Bien entendu, les modes de réalisation, caractéristiques, possibilités et exemples décrits ci-dessus peuvent être combinés l’un avec l’autre ou être sélectionnés indépendamment l’un de l’autre.Of course, the embodiments, characteristics, possibilities and examples described above can be combined with each other or selected independently of each other.

Claims

1. Turbomachine compressor blade (100), the blade (100) comprising a blade root (109) and a blade tip (110), remote from the blade root (109) in a determined direction, at least one blade section (SA) perpendicular to the direction determined between the blade root (109) and the blade tip (110), each blade section (SA) comprising an edge (A) of attack, a trailing edge (F), an intrados (IN), an extrados (EX), a chord (AF) defined by the distance between the leading edge (A) and the trailing edge (F) in the blade section (SA), a thickness (EP) of the blade (100) being defined in the blade section (SA) by the distance between a first point (C) of the lower surface (IN) and a second point (D) of the upper surface (EX) on a first segment (CD) perpendicular to the chord (AF), the thickness (EP) of the blade (100) following a convex curve (CC) of thickness as a function of the percentage (Par) of chord, the percentage (Par) of chord being the ratio of the length of a second segment (AH) connecting the leading edge (A) to a point (H) of intersection of the chord with the first segment (CD), divided by the chord (AF), the convex curve (CC) of thickness passing through a thickness maximum (Emax) for a determined value (XEmax) of the percentage (Par) of chord, characterized in that the convex thickness curve (CC) passes through an intermediate point (I) of the upstream crown of the blade (100) , defined by the fact that: the percentage (IA) of chord taken at the intermediate point (T) of upstream crowning is between 5% and 25% and is less than the determined value (XEmax), the thickness (EPia) taken at the intermediate point (I) of upstream bulge is between 75% and 85% of the maximum thickness (Emax), the convex curve (CC) of thickness varies according to the square root of the percentage (Par) of chord.

2. Turbomachine compressor blade (100) according to claim 1, characterized in that the thickness (EP) taken at the intermediate point (I) of upstream crowning is between 77% and 83% of the maximum thickness (Emax ).

3. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the thickness (EP) taken at the intermediate point (I) of upstream crowning is between 79% and 81% of the maximum thickness (Emax).

4. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the percentage (IA) of chord taken at the intermediate point (I) of upstream crowning is between 10% and 20% of the rope (AF).

5. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the percentage (IA) of chord taken at the intermediate point (I) of upstream crowning is between 12% and 18% of the rope (AF).

6. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the percentage (IA) of chord taken at the intermediate point (I) of upstream crowning is between 14% and 16% of the rope (AF).

7. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the determined value (XEmax) of the percentage (Par) of chord, which corresponds to the maximum thickness (Emax), is located between 30% and 60% of the chord (AF).

8. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the determined value (XEmax) of the percentage (Par) of chord, which corresponds to the maximum thickness (Emax), is located between 40% and 50% of the chord (AF).

9. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the determined value (XEmax) of the percentage (Par) of chord, which corresponds to the maximum thickness (Emax), is located between 42% and 48% of the chord (AF).

10. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the determined value (XEmax) of the percentage (Par) of chord, which corresponds to the maximum thickness (Emax), is located between 44% and 46% of the chord (AF).

11. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the convex thickness curve (CC) passes through a downstream point (PINF) of slope discontinuity for which the percentage (Par ) of chord is located between the determined value (XEmax) corresponding to the maximum thickness

(Emax) and a second value corresponding to the intersection point located more than 0.1 mm below the trailing edge (F).

12. Turbomachine compressor blade (100) according to any one of the preceding claims, characterized in that the convex curve (CC) of thickness comprises a linear section (TL) on the percentage (Par) of chord located between a third value greater than the determined value (XEmax) and a second value, which is less than 100% of the chord and which corresponds to the point (H) of intersection located more than

0.1 mm below the trailing edge (F).

13. Turbomachine compressor (CBP1, CHP1), comprising a plurality of blades (100) according to any one of the preceding claims.

14. Turbomachine (1), comprising at least one compressor (CBP1, CHP1) according to claim 13.