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"Procédé de fabrication d'esters méthyliques d'acides gras à partir d'une huile ou qraisse naturelle, esters méthylicues tels qu'ainsi obtenus et leur utilisation".
La présente invention est relative à un procédé de fabrication d'esters méthyliques d'acides gras à partir d'une graisse ou d'une huile naturelle par transestérification avec du méthanol en présence d'un catalyseur.
Les esters méthyliques dérivés d'huile ou de graisse naturelle sont devenus importants dans l'industrie oléochimique comme carburants ou comme matières premières pour la fabrication de plusieurs dérivés, tels que des alcools gras ou des alcanolamides gras. Ces esters méthyliques peuvent être fabriqués par estérification d'acides gras mais le procédé classique utilisé pour fabriquer ces esters méthyliques est la transestérification catalytique ou méthanolyse des triglycérides, c'est-à-dire une substitution d'ester, avec un excès de méthanol. Au cours de la transestérification qui se fait d'après le schéma réactionnel suivant : huile ou + méthanol esters méthyliques + glycérol graisse la molécule de glycérol dans le triglycéride est remplacée par trois molécules de méthanol.
La fabrication d'esters méthyliques par transestérification est décrite dans"Manufacture of Fatty Alcohols Based on Natural Fats and Oils"de U. R. Kreutze, JAOCS, vol. 61, nO 2 (février 1984), pages 343-345 et dans"CEH Marketing Research Report-Detergent Alcohols"de R. F. Modler et coll., 1990, Chemical Economies Handbook, SRI International.
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Dans ces procédés connus, on obtient un bon rendement en esters d'acides gras par l'utilisation d'un catalyseur alcalin, tel que l'hydroxyde de sodium ou de potassium en solution dans de l'alcool méthylique ou le méthylate de sodium.
L'utilisation d'un catalyseur alcalin présente cependant plusieurs inconvénients : - le catalyseur alcalin est très corrosif et le milieu de réaction étant donné son pH élevé (de l'ordre de
8 à 10) donne également des sous-produits très corrosifs ; l'équipement utilisé pour le procédé doit par conséquent être en acier inoxydable ; une étape supplémentaire de neutralisation des acides gras libre contenus dans l'huile ou la graisse avec séparation du savon ainsi formé est nécessaire ; - une étape supplémentaire de raffinage des eaux glycérineuses et de séparation du sel est également nécessaire ; - les rendements de la récupération du méthanol en excès et du glycérol sont faibles.
Un des buts essentiels de la présente invention consiste à remédier aux inconvénients précités des procédés existants et à prévoir un procédé industriellement et économiquement valable permettant d'obtenir des esters méthyliques en un rendement élevé et qui ne nécessite pas notamment la neutralisation des acides gras et qui n'utilise ou ne donne pas de produits corrosifs.
A cet effet, le procédé suivant l'invention consiste à utiliser, comme catalyseur, un catalyseur à base d'organotitanate.
Avantageusement, l'organotitanate est choisi dans le groupe comprenant les orthotitanates de tétraalkyle, les titanates de crésyle monomère et polymère, le lactate de titane, le titanate stéarique, le
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titanate de 2-éthylhexyle, le titanate de n-butyle polymère, l'acétylacétonate de titane, le titanate de triéthanolamine et le titanate d'octylène glycol et les mélanges de deux ou de plus de deux de ces substances.
Suivant une forme de réalisation avantageuse de l'invention, on utilise comme organotitanate un orthotitanate de tétraalkyle comportant de 1 à 5 atomes de carbone, l'orthotitanate de tétrabutyle convenant particulièrement bien à cet égard.
Suivant une forme de réalisation particulièrement avantageuse de l'invention, le catalyseur comprend de l'acétylacétonate de zinc, la quantité en poids d'acétylacétonate de zinc étant de 2 à 5 % et de préférence de 3 % par rapport au titane du catalyseur.
Suivant un mode de réalisation avantageux de-l'invention, l'huile ou la graisse, le méthanol et le catalyseur sont mélangés avant d'être soumis à la transestérification.
Suivant un mode de réalisation particulièrement avantageux de l'invention, on réalise la transestérification à une pression de 35 à 60 bars, de préférence de 45 à 55 bars et à une température de 150 à 300 C, de préférence de 200 à 250 C, une pression se situant entre 48 et 50 bars et une température entre 222 et 2270C s'avérant particulièrement avantageuses.
La présente invention concerne également les esters méthyliques d'acides gras tels qu'ainsi obtenus et leur utilisation comme carburants en mélange ou non avec d'autres carburants.
D'autres détails et particularités de l'invention ressortiront de la description donnée ciaprès à titre d'exemple non limitatif ou de quelques formes particulières de l'invention.
La présente invention est donc relative à un procédé de fabrication d'esters méthyliques d'acides
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gras à partir d'une huile ou graisse naturelle par transestérification avec du méthanol en présence d'un catalyseur, qui consiste à utiliser, comme catalyseur, un catalyseur comprenant un ou plusieurs organotitanates.
Parmi les organotitanates pouvant convenir à cet effet, on citera notamment les orthotitanates de tétraalkyle, notamment les orthotitanates de tétraalkyle comportant de 1 à 5 atomes de carbone, les titanates de crésyle monomère et polymère, le lactate de titane, le titanate stéarique, le titanate de 2-éthylhexyle, le titanate de n-butyle polymère, l'acétylacétonate de titane, le titanate de triéthanolamine et le titanate d'octylène glycol. Les orthotitanates de tétraalkyle en C-C s'avèrent particulièrement avantageux ; des exemples de
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ceux-ci sont notamment les orthotitanates de tétraéthyle, tétrapropyle, tétraisopropyle, tétrabutyle et tétraisobutyle. L'orthotitanate de tétrabutyle est l'organotitanate préféré comme catalyseur.
Le catalyseur peut également comprendre une petite quantité d'acétylacétonate de zinc, qui accroît l'activité de l'organotitanate, la quantité en poids d'acétylacétonate de zinc du catalyseur étant de 2 à 5 % et de préférence de 3 % par rapport au titane.
Suivant l'invention, l'huile ou la graisse, le méthanol et le catalyseur sont mélangés avant d'être introduits dans le réacteur de transestérification dans le but, d'une part, d'obtenir une fine dispersion du catalyseur dans la masse réactionnelle et, d'autre part, de protéger le catalyseur d'une présence trop longue avec les radicaux hydroxyle du méthanol. Ce mélange préalable, lorsqu'on en effectue un, et la transestérification sont réalisés d'une manière générale à une pression de 35 à 60 bars et à une température de 150 à 300 C, une pression de 45 à 55 bars et une température de 200 à 2500C étant préférables.
On obtient cependant des résultats particulièrement avantageux avec une pression se situant entre
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48 et 50 bars et une température se situant entre 222 et 227 C. L'huile ou la graisse et le méthanol sont maintenus généralement en présence du catalyseur à base d'organotitanate pendant environ 0,5 à 4 heures, et de préférence pendant 2 à 3 heures. On obtient un bon rendement réactionnel lorsque la quantité en poids de catalyseur par tonne d'huile ou de graisse est comprise entre 0,5 et 1,5 kg et de préférence lorsqu'elle est de l'ordre de 1,3 kg.
Pour obtenir des esters méthyliques d'acides gras à partir d'une huile ou graisse naturelle par transestérification, on doit mélanger la graisse ou l'huile avec un excès de méthanol qui correspond à 1-3 fois la quantité stoechiométrique nécessaire pour remplacer le glycérol lié dans la graisse ou l'huile.
L'huile ou la graisse à mélanger avec le méthanol peut contenir une acidité libre, c'est-à-dire une teneur en acides gras libres allant jusqu'à 5 % et ne doit pas par conséquent normalement être neutralisée.
Toutefois, étant donné que le catalyseur à base d'orthotitanate requiert une huile ou graisse à faible teneur en eau et en phosphore, l'huile ou la graisse devra donc être prétraitée avant son éventuel mélange préalable avec le méthanol et le catalyseur et la réaction de transestérification. Suivant l'invention, le prétraitement de l'huile ou de la graisse comporte deux étapes, à savoir le dégommage acide pour réduire sa teneur en phosphore à 50 ppm ou moins et le prétraitement à sec suivi d'une filtration, par exemple sur terre décolorante, pour réduire l'humidité à environ 0,01 % et la teneur en phosphore à 15 ppm ou moins. On notera que la plupart des huiles végétales, telles que l'huile de colza, ont une teneur en humidité de 0,3 à 0,5 % et contiennent 1 à 2 % de gommes (phospholipides).
L'huile ou la graisse brute devra par conséquent être soumise au prétraitement à deux étapes précité, c'est-à-dire à l'étape de dégommage acide
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et à l'étape de séchage combinée avec la filtration. Au cours de l'étape de dégommage, la teneur en phosphore sera réduite par exemple à 25-50 ppm et au cours de l'étape de séchage et filtration, l'humidité sera réduite par exemple à 0,01 % et la teneur en phosphore sera encore réduite, par exemple à 10-15 ppm. Il est bien entendu que lors de l'utilisation d'huile dégommée, seule l'étape de séchage sera nécessaire.
Par huile ou graisse naturelle, il est entendu dans le cadre de la présente invention une huile ou graisse ayant une chaîne linéaire d'acides gras. Les huiles végétales sont toutes utilisables, en particulier l'huile de colza, l'huile de palme et l'huile de palmiste. Les graisses animales sont également toutes utilisables.
Le mélange liquide préchauffé comprenant l'huile ou la graisse à traiter, le méthanol, d'une pureté d'au moins 99 %, avantageusement de 99,5 % et le catalyseur est de préférence introduit en continu par une pompe à haute pression dans le réacteur. Il traverse la zone de transestérification maintenue aux température et pression spécifiées. Pendant la réaction de transestérification, le catalyseur est consommé et finalement éliminé comme résidu. On notera, à cet égard, qu'il n'est pas nécessaire que l'huile ou la graisse, le méthanol et le catalyseur soient mélangés avant l'introduction dans le réacteur. Le mélange peut avoir lieu en partie ou complètement dans le réacteur.
L'huile et le catalyseur peuvent être mélangés et ce mélange peut être introduit dans le réacteur en même temps que le méthanol ou bien les trois composants peuvent être introduits simultanément dans le réacteur et y être mélangés.
Après la réaction, dont la durée est de l'ordre de 0,5 à 4 heures et de préférence de 2 à 3 heures, le produit sortant du réacteur est ensuite soumis
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et à l'étape de séchage combinée avec la filtration. Au cours de l'étape de dégommage, la teneur en phosphore sera réduite par exemple à 25-50 ppm et au cours de l'étape de séchage et filtration, l'humidité sera réduite par exemple à 0,01 % et la teneur en phosphore sera encore réduite, par exemple à 10-15 ppm. Il est bien entendu que lors de l'utilisation d'huile dégommée, seule l'étape de séchage sera nécessaire.
Par huile ou graisse naturelle, il est entendu dans le cadre de la présente invention une huile ou graisse ayant une chaîne linéaire d'acides gras. Les huiles végétales sont toutes utilisables, en particulier l'huile de colza, l'huile de palme et l'huile de palmiste. Les graisses animales sont également toutes utilisables.
Le mélange liquide préchauffé comprenant l'huile ou la graisse à traiter, le méthanol, d'une pureté d'au moins 99 %, avantageusement de 99,5 % et le catalyseur est de préférence introduit en continu par une pompe à haute pression dans le réacteur. Il traverse la zone de transestérification maintenue aux température et pression spécifiées. Pendant la réaction de transestérification, le catalyseur est consommé et finalement éliminé comme résidu. On notera, à cet égard, qu'il n'est pas nécessaire que l'huile ou la graisse, le méthanol et le catalyseur soient mélangés avant l'introduction dans le réacteur. Le mélange peut avoir lieu en partie ou complètement dans le réacteur.
L'huile et le catalyseur peuvent être mélangés et ce mélange peut être introduit dans le réacteur en même temps que le méthanol ou bien les trois composants peuvent être introduits simultanément dans le réacteur et y être mélangés.
Après la réaction, dont la durée est de l'ordre de 0,5 à 4 heures et de préférence de 2 à 3 heures, le produit sortant du réacteur est ensuite soumis
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Exemple 1
1000 kg d'huile de palme et/ou d'huile de palmiste sont mélangés à 300 kg de méthanol et 1,5 kg d'orthotitanate de tétraisobutyle, à une pression de 50 bars et une température de 2200C et puis transférés dans un réacteur maintenu également sous une pression de 50 bars et à une température de 220OC. Le mélange dans le réacteur est soumis à une vitesse spatiale horaire liquide (LHSV) de 4-6 m/heure et y est maintenu pendant 2,5 heures. Le produit sortant du réacteur est soumis à une évaporation instantanée, une séparation et une décantation. Les esters méthyliques obtenus ont une pureté de plus de 95 %.
Exemple 2
De l'huile de colza brute obtenue par pression et extraction par solvant contenant moins de 4 % d'acides gras libres, une humidité de 0,5 %, 2 % de gommes et 1 % de matières solides, est dégommée et séchée. 1000 kg de cette huile sont ensuite mélangés à 300 kg de méthanol et 1,5 kg d'orthotitanate de tétraisopropyle et traités sous les mêmes conditions que celles de l'Exemple 1. Les esters méthyliques obtenus ont également une pureté de plus de 95 %.
Exemple 3
On répète l'Exemple 1 mais avec de l'huile de colza à la place de l'huile de palme et/ou de palmiste. On obtient des résultats similaires.
Exemple 4
On mélange 1000 kg d'huile de palme, de palmiste ou de colza à 300 kg de méthanol et 1,5 kg d'orthotitanate de tétraisobutyle contenant 3 % en poids d'acétylacétonate de zinc (par rapport au titane) et on procède ensuite sous les mêmes conditions que celles illustrées dans l'Exemple 1. On obtient également des esters méthyliques avec une pureté de plus de 95 %.
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Outre les avantages qui ont déjà été mentionnés précédemment, le procédé de préparation d'esters méthyliques suivant l'invention est extrêmement simple et économique à réaliser. L'huile ou la graisse brute ne doit être que dégommée et séchée et ne nécessite pas comme dans les procédés classiques une étape d'élimination des acides gras par voie chimique (neutralisation alcaline) ou par voie physique (entraînement à la vapeur). Le glycérol brut obtenu contient très peu de produits non volatils et n'a besoin ni d'un raffinage chimique ni d'une séparation des savons avant la concentration. Les esters méthyliques bruts obtenus ont également une très grande pureté.
Comme on l'a déjà précisé, compte tenu du fait que le catalyseur n'est pas alcalin et n'est pas corrosif et qu'aucun sous-produit corrosif ne se forme, le réacteur et les accessoires peuvent être construits essentiellement en acier doux et, par exemple, partiellement en acier inoxydable ordinaire SS 304. Outre le fait que le procédé peut être appliqué en continu la consommation en catalyseur est également très faible et n'aura que peu d'influence sur la pureté des produits finals et sur les coûts opératoires du procédé.
Il doit être entendu que la présente invention n'est en aucune façon limitée aux formes de réalisation ci-dessus et que bien des modifications peuvent y être apportés sans sortir du cadre du présent brevet.
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"Process for the production of methyl esters of fatty acids from a natural oil or fat, methyl esters as obtained and their use".
The present invention relates to a process for the manufacture of methyl esters of fatty acids from a natural fat or oil by transesterification with methanol in the presence of a catalyst.
Methyl esters derived from natural oil or fat have become important in the oleochemical industry as fuels or as raw materials for the manufacture of several derivatives, such as fatty alcohols or fatty alkanolamides. These methyl esters can be produced by esterification of fatty acids, but the conventional process used to manufacture these methyl esters is catalytic transesterification or methanolysis of the triglycerides, that is to say an ester substitution, with an excess of methanol. During the transesterification which is carried out according to the following reaction scheme: oil or + methanol methyl esters + glycerol fat the glycerol molecule in the triglyceride is replaced by three methanol molecules.
The manufacture of methyl esters by transesterification is described in "Manufacture of Fatty Alcohols Based on Natural Fats and Oils" by U. R. Kreutze, JAOCS, vol. 61, No. 2 (February 1984), pages 343-345 and in "CEH Marketing Research Report-Detergent Alcohols" by R. F. Modler et al., 1990, Chemical Economies Handbook, SRI International.
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In these known processes, a good yield of fatty acid esters is obtained by the use of an alkaline catalyst, such as sodium or potassium hydroxide in solution in methyl alcohol or sodium methylate.
The use of an alkaline catalyst however has several disadvantages: - the alkaline catalyst is very corrosive and the reaction medium given its high pH (of the order of
8 to 10) also gives very corrosive by-products; the equipment used for the process must therefore be made of stainless steel; an additional step of neutralizing the free fatty acids contained in the oil or fat with separation of the soap thus formed is necessary; - an additional stage of refining glycerol waters and separation of salt is also necessary; - The yields of recovery of excess methanol and glycerol are low.
One of the essential aims of the present invention consists in remedying the aforementioned drawbacks of existing methods and in providing an industrially and economically valid method making it possible to obtain methyl esters in high yield and which does not in particular require the neutralization of fatty acids and which does not use or give corrosive products.
To this end, the process according to the invention consists in using, as catalyst, an organotitanate-based catalyst.
Advantageously, the organotitanate is chosen from the group comprising tetraalkyl orthotitanates, monomeric and polymeric cresyl titanates, titanium lactate, stearic titanate,
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2-ethylhexyl titanate, n-butyl titanate polymer, titanium acetylacetonate, triethanolamine titanate and octylene glycol titanate and mixtures of two or more of these two substances.
According to an advantageous embodiment of the invention, a tetraalkyl orthotitanate containing from 1 to 5 carbon atoms is used as organotitanate, the tetrabutyl orthotitanate being particularly suitable in this regard.
According to a particularly advantageous embodiment of the invention, the catalyst comprises zinc acetylacetonate, the amount by weight of zinc acetylacetonate being from 2 to 5% and preferably 3% relative to the titanium of the catalyst.
According to an advantageous embodiment of the invention, the oil or the fat, the methanol and the catalyst are mixed before being subjected to transesterification.
According to a particularly advantageous embodiment of the invention, the transesterification is carried out at a pressure of 35 to 60 bars, preferably from 45 to 55 bars and at a temperature of 150 to 300 C, preferably from 200 to 250 C, a pressure between 48 and 50 bars and a temperature between 222 and 2270C proving to be particularly advantageous.
The present invention also relates to the methyl esters of fatty acids as thus obtained and their use as fuels in mixture or not with other fuels.
Other details and particularities of the invention will emerge from the description given below by way of nonlimiting example or from some particular forms of the invention.
The present invention therefore relates to a process for the production of methyl esters of acids.
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fat from a natural oil or fat by transesterification with methanol in the presence of a catalyst, which consists in using, as catalyst, a catalyst comprising one or more organotitanates.
Among the organotitanates which may be suitable for this purpose, mention will be made in particular of tetraalkyl orthotitanates, in particular tetraalkyl orthotitanates comprising from 1 to 5 carbon atoms, cresyl titanates monomer and polymer, titanium lactate, stearic titanate, titanate 2-ethylhexyl, polymeric n-butyl titanate, titanium acetylacetonate, triethanolamine titanate and octylene glycol titanate. C-C tetraalkyl orthotitanates are particularly advantageous; examples of
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these are in particular the tetraethyl orthotitanates, tetrapropyl, tetraisopropyl, tetrabutyl and tetraisobutyl. Tetrabutyl orthotitanate is the preferred organotitanate as a catalyst.
The catalyst can also comprise a small amount of zinc acetylacetonate, which increases the activity of the organotitanate, the amount by weight of zinc acetylacetonate of the catalyst being from 2 to 5% and preferably from 3% relative to the titanium.
According to the invention, the oil or the fat, the methanol and the catalyst are mixed before being introduced into the transesterification reactor with the aim, on the one hand, of obtaining a fine dispersion of the catalyst in the reaction mass. and, on the other hand, to protect the catalyst from too long a presence with the hydroxyl radicals of methanol. This preliminary mixing, when one is carried out, and the transesterification are generally carried out at a pressure of 35 to 60 bars and at a temperature of 150 to 300 ° C., a pressure of 45 to 55 bars and a temperature of 200 to 2500C being preferable.
Particularly advantageous results are obtained, however, with a pressure between
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48 and 50 bars and a temperature between 222 and 227 C. The oil or fat and methanol are generally maintained in the presence of the organotitanate catalyst for approximately 0.5 to 4 hours, and preferably for 2 at 3 o'clock. A good reaction yield is obtained when the amount by weight of catalyst per tonne of oil or fat is between 0.5 and 1.5 kg and preferably when it is of the order of 1.3 kg.
To obtain fatty acid methyl esters from a natural oil or fat by transesterification, the fat or oil must be mixed with an excess of methanol which corresponds to 1-3 times the stoichiometric amount necessary to replace the glycerol. bound in fat or oil.
The oil or fat to be mixed with methanol can contain free acidity, i.e. a free fatty acid content of up to 5% and therefore should not normally be neutralized.
However, since the orthotitanate catalyst requires an oil or fat with a low water and phosphorus content, the oil or fat will therefore have to be pretreated before its possible preliminary mixing with methanol and the catalyst and the reaction. transesterification. According to the invention, the pretreatment of oil or fat comprises two stages, namely acid degumming to reduce its phosphorus content to 50 ppm or less and dry pretreatment followed by filtration, for example on land bleaching, to reduce humidity to about 0.01% and phosphorus content to 15 ppm or less. It should be noted that most vegetable oils, such as rapeseed oil, have a moisture content of 0.3 to 0.5% and contain 1 to 2% of gums (phospholipids).
The crude oil or fat should therefore be subjected to the aforementioned two-stage pretreatment, i.e. the acid degumming stage
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and in the drying step combined with filtration. During the degumming step, the phosphorus content will be reduced for example to 25-50 ppm and during the drying and filtration step, the humidity will be reduced for example to 0.01% and the content of phosphorus will be further reduced, for example to 10-15 ppm. It is understood that when using degummed oil, only the drying step will be necessary.
By natural oil or fat, it is understood in the context of the present invention an oil or fat having a linear chain of fatty acids. Vegetable oils are all usable, in particular rapeseed oil, palm oil and palm kernel oil. Animal fats are also all usable.
The preheated liquid mixture comprising the oil or fat to be treated, methanol, of a purity of at least 99%, advantageously 99.5% and the catalyst is preferably introduced continuously by a high pressure pump into the reactor. It crosses the transesterification zone maintained at the specified temperature and pressure. During the transesterification reaction, the catalyst is consumed and finally removed as a residue. It will be noted, in this regard, that it is not necessary for the oil or the fat, the methanol and the catalyst to be mixed before introduction into the reactor. The mixing can take place partly or completely in the reactor.
The oil and the catalyst can be mixed and this mixture can be introduced into the reactor at the same time as the methanol or the three components can be introduced simultaneously into the reactor and be mixed there.
After the reaction, the duration of which is of the order of 0.5 to 4 hours and preferably 2 to 3 hours, the product leaving the reactor is then subjected
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and in the drying step combined with filtration. During the degumming step, the phosphorus content will be reduced for example to 25-50 ppm and during the drying and filtration step, the humidity will be reduced for example to 0.01% and the content of phosphorus will be further reduced, for example to 10-15 ppm. It is understood that when using degummed oil, only the drying step will be necessary.
By natural oil or fat, it is understood in the context of the present invention an oil or fat having a linear chain of fatty acids. Vegetable oils are all usable, in particular rapeseed oil, palm oil and palm kernel oil. Animal fats are also all usable.
The preheated liquid mixture comprising the oil or fat to be treated, methanol, of a purity of at least 99%, advantageously 99.5% and the catalyst is preferably introduced continuously by a high pressure pump into the reactor. It crosses the transesterification zone maintained at the specified temperature and pressure. During the transesterification reaction, the catalyst is consumed and finally removed as a residue. It will be noted, in this regard, that it is not necessary that the oil or the fat, the methanol and the catalyst are mixed before introduction into the reactor. The mixing can take place partly or completely in the reactor.
The oil and the catalyst can be mixed and this mixture can be introduced into the reactor at the same time as methanol, or else the three components can be introduced simultaneously into the reactor and be mixed there.
After the reaction, the duration of which is of the order of 0.5 to 4 hours and preferably 2 to 3 hours, the product leaving the reactor is then subjected
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Example 1
1000 kg of palm oil and / or palm kernel oil are mixed with 300 kg of methanol and 1.5 kg of tetraisobutyl orthotitanate, at a pressure of 50 bars and a temperature of 2200C and then transferred to a reactor also maintained under a pressure of 50 bars and at a temperature of 220OC. The mixture in the reactor is subjected to a liquid hourly space velocity (LHSV) of 4-6 m / hour and is maintained there for 2.5 hours. The product leaving the reactor is subjected to instant evaporation, separation and decantation. The methyl esters obtained have a purity of more than 95%.
Example 2
Crude rapeseed oil obtained by pressure and solvent extraction containing less than 4% of free fatty acids, a humidity of 0.5%, 2% of gums and 1% of solid matter, is degummed and dried. 1000 kg of this oil are then mixed with 300 kg of methanol and 1.5 kg of tetraisopropyl orthotitanate and treated under the same conditions as those of Example 1. The methyl esters obtained also have a purity of more than 95% .
Example 3
Example 1 is repeated, but with rapeseed oil in place of palm and / or palm kernel oil. Similar results are obtained.
Example 4
1000 kg of palm, palm kernel or rapeseed oil are mixed with 300 kg of methanol and 1.5 kg of tetraisobutyl orthotitanate containing 3% by weight of zinc acetylacetonate (relative to titanium) and then we proceed under the same conditions as those illustrated in Example 1. Methyl esters are also obtained with a purity of more than 95%.
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In addition to the advantages which have already been mentioned previously, the process for preparing methyl esters according to the invention is extremely simple and economical to carry out. The crude oil or fat should only be degummed and dried and does not require, as in conventional processes, a step of removing fatty acids by chemical means (alkaline neutralization) or by physical means (steam entrainment). The crude glycerol obtained contains very few non-volatile products and does not require either chemical refining or separation of the soaps before concentration. The crude methyl esters obtained also have a very high purity.
As already stated, taking into account that the catalyst is not alkaline and is not corrosive and that no corrosive by-product is formed, the reactor and the accessories can be constructed essentially of mild steel and, for example, partially in ordinary SS 304 stainless steel. Besides the fact that the process can be applied continuously, the consumption of catalyst is also very low and will have little influence on the purity of the final products and on the operating costs of the process.
It should be understood that the present invention is in no way limited to the above embodiments and that many modifications can be made thereto without departing from the scope of this patent.