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Verfahren und Vorrichtung zum Prüfen von Messwandlern
Gegenstand dieser Erfindung ist ein besonders genaues und von der Frequenz völlig unabhängiges
Verfahren für die Bestimmung der Fehler von Strom- und Spannungswandlern. Es ist üblich. die bekann- ten Prüfmethoden für Messwandler in zwei grosse Gruppen einzuteilen. Zur ersten gehören jene Methoden, bei denen die Fehler durch von den Primär- und Sekundärströmen hervorgerufene Spannungsabfälle mittels bekannter Widerstände und Reaktanzen durch Wechselstromkompensatoren bestimmt werden. Die- se können auch absolute oder direkte Methoden genannt werden. In der zweiten Gruppe wird der zu prü- fende Wandler mit einem Normalwandler gleicher Art und mit bekannten Fehlern meist mittels eines Wechselstromkompensators verglichen.
Diese sind die sogenannten relativen oder Vergleichsmethoden.
Der Stand der Technik ist auf diesem Gebiet besonders hinsichtlich der Stromwandlerprüfung sehr umfangreich. Neuere Veröffentlichungen haben beide Gruppen von Prüfverfahren erweitert. Bei allen bekannten Prüfverfahren bzw. -vorrichtungen sind jedoch Normalwandler und Wechselstromkompensa- toren oder Normalwandler und elektrodynamische Instrumente erforderlich.
Das erfindungsgemässe Verfahren lässt sich in keine der beiden Gruppen einreihen. Es wird auch kein
Normalstromwandler verwendet, sondern bei der Stromwandlerprüfung nur ein Hilfsstromwandler, der als
Differenzstromwandler arbeitet. Zur Messung dient weder ein Wechselstromkompensator noch ein elek- trodynamisches Instrument, sondern ein einfacher Spannungsmesser.
Die Verwendung eines Differenzstromwandlers bei der Stromwandlerprüfung ist jedoch an sich kein neuer Gedanke. So ist z. B. gemäss der deutschen Patentschrift Nr. 1061433 ein Differenzstromwandler vorgesehen, um die zwischen den Primär- und Sekundärgrössen des Normalwandlers gewonnene Hilfs- spannung zur Verminderung des Fehlers des Normalwandlers zu gebrauchen.
Nach allen bekannten Methoden kann man nur bei einer bestimmten Frequenz oder in einem be- schränkten Frequenzbereich die Wandlerfehler messen.
Das erfindungsgemässe Verfahren zum frequenzunabhängigen Prüfen von Messwandlern, bei dem die
Differenz zwischen der Sekundärgrösse und reduzierten Primärgrösse durch einen Hilfswandler gebildet wird, ist dadurch gekennzeichnet, dass die dem komplexen Fehler proportionale Spannung mittels eines Spannungsmessers mit einer der Primär- oder Sekundärgrösse proportionalen Spannung verglichen wird, dass diese zwei Werte durch ein Potentiometer nach Betrag einander gleich geregelt werden, dann deren vektorielle Differenz oder ein Teil der vektoriellen Summe mit einer der vorigen Spannungen verglichen and diese Spannung durch ein weiteres Potentiometer dem vektoriellen Resultat gleich geregelt wird.
Das erfindungsgemässe Verfahren hat gegenüber den bekannten Verfahren folgende Vorteile :
Es ist völlig frequenzunabhängig. Ohne irgendeine Umschaltung kann es unmittelbar bei sämtlichen Frequenzen verwendet werden, für welche Messwandler ausfuhrbar sind. Die Fehler werden ohne Umschaltung an denselben Skalen abgelesen.
Die Messgenauigkeit ist aussergewöhnlich hoch. Bei der Stromwandlerprüfung wirkt sich ein Fehler des als Hilfsstromwandler verwendeten Differenzstromwandlers nur im Differenzstrom (Fehlerstrom) aus und bleibt so von zweiter Ordnung im Messergebnis. Messwandler mit sehr kleinen Fehlern (z. B. Klasse 0. 01) lassen sich ebenfalls prüfen.
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Das Verfahren braucht kein Wechselstromnullinstrument. Die Fehler und Unsicherheiten des Nullab- gleiches fallen also weg.
Die Messung geht schnell im Vergleich zu den Wechselstromkompensationsmethoden, da hier an je- dem Potentiometer nur eine Regeloperation auszuführen ist und kein stufenweiser Abgleich.
Das Verfahren ist einfach überblickbar. Vorteilhaft ist auch, dass diese Methode unmittelbar sowohl die Differenz der Primär- und Sekundärgrösse, also den komplexen Fehler, als auch den Übersetzungs- fehler sowie den Fehlwinkel ergibt.
Bei der Vorrichtung zur Stromwandlerprüfung gemäss der Erfindung wird der Fehlerstrom des zu prüfenden Stromwandlers ohne Normalstromwandler mittels eines Stromwandlers mit drei oder vier Wicklungen erzeugt. Die relative Grösse und die Phasenlage des Fehlerstromes oder des komplexen
Fehlers wird ohne Kompensator und Nullinstrument mit Hilfe eines umschaltbaren Voltmeters und zweier
Potentiometer ermittelt.
In einer bevorzugten Ausführungsform ist die Grundschaltung dadurch erweitert, dass man neben dem
Absolutwert und der Phasenlage des komplexen Fehlers an zwei Voltmetern den Übersetzungsfehler bzw. den Fehlwinkel direkt ablesen kann.
Bei einer erfindungsgemässen Einrichtung zur Prüfung von Spannungswandlern ist zur Herstellung des komplexen Fehlers ein Hilfsstromwandler vorgesehen. Die Bestimmung der Fehler geschieht genau so wie bei den Stromwandlern mittels eines umschaltbaren Voltmeters und zweier Potentiometer.
Nachfolgend wird nun die Erfindung an Hand beispielsweiser, in den Zeichnungen dargestellter Aus- führungsformen näher erläutert. Es zeigen : die Fig. l und 2 Vektordiagramme zur Stromwandlerprüfungl
Fig. 3 eine diesbezügliche Einrichtung gemäss der Erfindung, die Fig. 4-7 weitere Ausgestaltungen der
Einrichtung zur Stromwandlerprüfung, Fig. 8 eine erfindungsgemässe Einrichtung zur Spannungswandler- prüfung und Fig. 9 Vektordiagramme hiezu.
Nach dem erfindungsgemässen Verfahren werden Stromwandlerfehler z. B. mit der in Fig. 3 gezeig- ten Einrichtung bestimmt. Dabei ist X der zu prüfende Stromwandler, l der Hilfsstromwandler, der
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wo R4 wesentlich grösser als R2 sein muss, so das R keinen wesentlichen Einfluss auf den Abgriff am Potentiometer 2 hat. Der Stromwandler X ist primär- und sekundärseitig mit dem Hilfsstromwandler 1 in Serie geschaltet.
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wandlers X proportionaler Strom. Der Hilfsstromwandler kann auch wie ein gewöhnlicher Stromwandler betrachtet werden, bei dem-vom Fehlerstrom abgesehen-die Primärerregung Ni -1Nz der Sekundärerregung 1 das Gleichgewicht hält.
Bei der Prüfung des Stromwandlers X wird nun in folgender Weise vorgegangen. Der vom Strom 10 am Widerstand Ro hervorgerufene Spannungsabfall (gemessen zwischen den Punkten a-c ; Messung l) wird mit dem, am Widerstand R vom Strom hervorgerufenen Spannungsabfall (abgenommen an den Punkten b-c) mit Hilfe eines Spannungsmessers verglichen (Messung 2). Der zuletzt genannte Spannungsabfall wird dann durch die Änderung des Abgriffs R2 am Potentiometer 2 so weit geregelt, bis er mit IoRo dem Betrag nach gleich wird.
In Fig. 3 ist die Anschaltung des Voltmeters durch gestrichelte Linien angedeutet, wobei die Ziffern in den Kreisen die Reihenfolge bezeichnen. In der ersten Voltmeterstellung (a-c) misst man also den Spannungsabfall IoRo inderzweitenStellung , denn R40 ist wesentlich grösser als R. In der dritten Voltmeterstellung liest man die Spannungsdifferenz #U=T2R2-InR und in der vierten Stellung den dem Betrag nach gleichgross einregulierten Spannungsabfall am Widerstand 4 ab.
Zweckmässigerweise besitzt das Voltmeter einen Drehknopf, mit welchem der Ausschlag des Instrumentenzeigers bei der ersten Ablesung auf einen Teilstrich der Skala einstellbar ist. Statt des umschaltbaren Voltmeters können ein oder zwei Doppelvoltmeter angewendet werden. Die Abgriffe der Potentiometer können auch automatisch geregelt werden.
Gemäss dem vorhergehenden ist :
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ist. Das ist der Absolutwert des komplexen Fehlers des Stromwandlers, welcher die physikalische Ursache der Wandlerfehler ist.
Es ist bekannt und aus dem Vektorbild in Fig. 1 unmittelbar ersichtlich, dass der Übersetzungsfehler des Stromwandlers
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ist, annähernd also
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Die Stromkreise von 10 und I2 sind im Punkt c verbunden und darum misst man mit einem Voltmeter zwischen den Punkten a und b den Spannungsabfall der Differenz -IR = AU (Fig. 2) (Messung 3).
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Die Skala des Potentiometers 4 kann unmittelbar sin cpô und cos ## anzeigen.
Gemäss den obigen Ausführungen besteht das Wesentliche bei dem Verfahren also darin, zweimal zwei Spannungen nach Betrag gleichzuregeln. Zuerst liest man das Voltmeter an den Klemmen a-c ab, dann soll der Voltmeterausschlag an den Klemmen b-c gleich gross reguliert werden. Hierauf schaltet man das Voltmeter an die Klemmen a-b um, liest ab, schaltet an die Klemmen b-f um und reguliert hier, bis der Ausschlag mit dem vorigen übereinstimmt.
Das Messverfahren ist völlig frequenzunabhängig, da die Schaltungen keine frequenzabhängigen Schaltelemente, sondern nur Widerstände und frequenzunabhängige Spannungsmesser enthalten. Die absolute Genauigkeit des Voltmeters spielt keine Rolle, weil es nur zum Vergleich von zwei dem Betrag nach gleichen Spannungen verwendet wird.
Das Verfahren kann so weiterentwickelt werden, dass sowohl der Übersetzungsfehler als auch der Fehlwinkel mit Zeigerinstrumenten angezeigt wird (Fig. 4). Die einzelnen Schaltelemente stimmen mit jenen in Fig. 3 überein. Die Potentiometer 5 und 6 bzw. 5 und 7 sind in Analog-Multiplikatorschaltung geschaltet. Mit f und 5 sind Zeigerinstrumente bezeichnet. Der Schleifer des Potentiometers 2 ist mit jenem des von einer stabilisierten Spannung gespeisten Potentiometers 5 zwangs-
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Da die Lage des Potentiometers 4 vom Phasenwinkel abhängt, entspricht die Stellung des Potentiometers 6 bei geeigneter Bemessung cos o, jene des Potentiometers 7 sin ## und durch die
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also auf den Übersetzungsfehler bzw. Fehlwinkel kalibriert werden.
Das Vorzeichen des Fehlwinkels # ist gleich jenem von 5 und dessen Bestimmung geschieht z. B. folgendermassen : mit dem Widerstand Ro wird eine veränderliche Kapazität oder Induktivität parallel geschaltet und verändert, während man die Spannungsabfalländerung zwischen den Punkten a-b beobachtet. Beim positiven Fehlwinkel wird der Spannungsabfall mit Vergrösserung der Kapazität wachsen.
Im Falle AU > I2R2 (q ; ö > 600) wird das Voltmeter nicht unmittelbar an die Klemmen a-b geschaltet, sondern gemäss Fig. 5 über einen Spannungsteiler (z. B. 2 : 1). Der an den Klemmen b-d erhaltene Spannungsabfall ist schon am Potentiometer 4 abgreifbar.
In denmeisten Fällen kann der Hilfsstromwandler ein einfacher Dreiwicklungsstromwandler sein, und dessen Magnetisierungsstrom spielt nur eine Rolle von zweiter Ordnung. Bei der Prüfung von Stromwandlern mit extrem kleinen Fehlern empfiehlt es sich, den Magnetisierungsstrom des Hilfswandlers zu beseitigen. Das kann durch eine äussere Wechselstromquelle geschehen, welche in den Tertiärkreis des Hilfswandlers eingeschaltet und so geregelt wird, dass die in die Wicklungen des Hilfswandlers induzierten Spannungen verschwinden. Auf diese Art kann der Fluss des Wandlers 1 völlig aufgehoben werden. Die Erregung der Spule wird mit der resultierenden Erregung der Primär- und Sekundärspule gleich sein und der Wandler funktioniert fehlerfrei.
Der flussfreie Zustand ist auch mit einem Wechselstromnullinstrument festzustellen. In Fig. 6 zeigt eine automatische Lösung, wo die Spannungsquelle im Tertiärkreis durch den Ausgang eines Verstärkers 8 dargestellt ist, dessen Eingangsklemmen an einer vierten Wicklung des Hilfsstromwandlers liegen.
Beim Hilfsstromwandler 1 in den Fig. 3, 4 und 6 muss verhindert werden, dass die Streuflüsse in die Wicklungen Na bzw. N4 Spannungen induzieren können, insbesondere wenn die Primär- und Sekundärerregungen einander gleich sind. Das geschieht dadurch, dass die Primär- und Sekundärwicklungen mittels einer magnetischen Abschirmung von den andern Wicklungen getrennt werden. Bei einem Ringkern ist z. B. die Tertiärwicklung direkt auf den Kern gewickelt und von der aufgeschnittenen magnetischen Abschirmung umgeben (Fig. 7).
Das im vorhergehenden für die Prüfung von Stromwandlern beschriebene Verfahren ist auch für die Prüfung von Spannungswandlern verwendbar. Eine geeignete Schaltungsanordnung hiezu zeigt Fig. 8, wo X der zu prüfende Spannungswandler, 10 der Hilfswandler oder Normalwandler, H ein Spannungsteiler sowie 20 und 40 Potentiometer sind.
Die Grösse und die Phasenlage der Spannungsdifferenz, die auch als komplexer Fehler bezeichnet werden können, werden bei der Spannungswandlerprüfung ebenfalls durch vier Spannungsmessungen bestimmt. Zunächst misst man die Spannungsdifferenz der Sekundärspannungen =U-U (Fig. 8) zwischen den Klemmen a-c. Dann nach Umschalten des Voltmeters auf die Klemmen c-b wird das Potentiometer 20 so lange verstellt, bis die aus U durch eine zweifache Spannungsteilung gebildete Spannung U0 dem Betrag nach mit U gleich ist.
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mit dem Verhältnis r/R kann der Messbereich geändert werden. Der Relativwert der SpannungsH H differenz, d. h. der komplexe Fehler, ist also verhältnisgleich mit dem Teilungsverhältnis r20/R20 des Potentiometers 20.
Zur Bestimmung des Fehlwinkels dient die dritte und die vierte Voltmeterablesung. Die dritte Ablesung geschieht an den Klemmen, a-b, wo die vektorielle Summe der Spannungen U und U ablesbar ist. Gemäss der Prinzipschaltung in Fig. 5 teilt man diese Spannung in die Hälfte und reguliert eine dem Betrag nach gleich grosse Spannung am Potentiometer 40 ein. Die Fig. 5 zeigt, dass der Spannungsmesser dabei an die Klemmen b-d des Spannungsteilers gelegt ist.
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tiometern 20 und 40 abgelesenen Werte.
PATENTANSPRÜCHE :
1. Verfahren zum frequenzunabhängigen Prüfen von Messwandlern, wobei die Differenz zwischen der Sekundärgrösse und reduzierten Primärgrösse (komplexe Fehler) durch einen Hilfswandler gebildet wird, dadurch gekennzeichnet, dass die dem komplexen Fehler proportionale Spannung mittels eines Spannungsmessers mit einer der Primär- oder Sekundärgrsse proportionalen Spannung verglichen wird, dass diese zwei Werte durch ein Potentiometer (2) nach Betrag einander gleich geregelt werden, dann deren vektorielle Differenz (Fig. 2) oder ein Teil der vektoriellen Summe (Fig. 9) mit einer der vorigen Spannungen verglichen und diese Spannung durch ein weiteres Potentiometer (4) dem vektoriellen Resultat gleich geregelt wird.
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Method and device for testing instrument transformers
The subject of this invention is a particularly precise and completely independent of the frequency
Procedure for determining the faults of current and voltage transformers. It is usual. to divide the known test methods for instrument transformers into two large groups. The first include those methods in which the errors due to voltage drops caused by the primary and secondary currents are determined by means of known resistances and reactances using alternating current compensators. These can also be called absolute or direct methods. In the second group, the converter to be tested is compared with a normal converter of the same type and with known faults, usually by means of an alternating current compensator.
These are the so-called relative or comparison methods.
The state of the art in this field is very extensive, particularly with regard to current transformer testing. Recent publications have expanded both sets of test methods. However, standard converters and AC compensators or standard converters and electrodynamic instruments are required in all known test methods and devices.
The method according to the invention cannot be classified in either of the two groups. It won't be either
Normal current transformer is used, but only an auxiliary current transformer, which is used as a
Residual current transformer works. Neither an alternating current compensator nor an electrodynamic instrument is used for measurement, but a simple voltmeter.
However, the use of a residual current transformer for current transformer testing is not in itself a new idea. So is z. For example, according to German Patent No. 1061433, a differential current transformer is provided in order to use the auxiliary voltage obtained between the primary and secondary variables of the standard transformer to reduce the error of the standard transformer.
According to all known methods, the converter errors can only be measured at a certain frequency or in a limited frequency range.
The inventive method for frequency-independent testing of transducers, in which the
The difference between the secondary variable and the reduced primary variable is formed by an auxiliary converter, is characterized in that the voltage proportional to the complex error is compared by means of a voltmeter with a voltage proportional to the primary or secondary variable, so that these two values are equal to each other by a potentiometer are controlled, then their vectorial difference or part of the vectorial sum is compared with one of the previous voltages and this voltage is controlled by another potentiometer in the same way as the vectorial result.
The method according to the invention has the following advantages over the known methods:
It is completely independent of frequency. Without any switching, it can be used directly at all frequencies for which transducers can be implemented. The errors are read off on the same scales without switching.
The measurement accuracy is exceptionally high. During the current transformer test, a fault in the differential current transformer used as an auxiliary current transformer only affects the differential current (fault current) and thus remains of the second order in the measurement result. Instrument transformers with very small errors (e.g. class 0. 01) can also be tested.
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The method does not require an AC zero instrument. The errors and uncertainties of zero balancing are eliminated.
The measurement is quick compared to the alternating current compensation methods, since here only one control operation has to be carried out on each potentiometer and no step-by-step adjustment.
The process is easy to understand. It is also advantageous that this method immediately yields both the difference between the primary and secondary quantities, i.e. the complex error, and the translation error and the error angle.
In the device for current transformer testing according to the invention, the fault current of the current transformer to be tested is generated without a normal current transformer by means of a current transformer with three or four windings. The relative size and the phase position of the fault current or the complex
Error becomes without a compensator and zero instrument with the help of a switchable voltmeter and two
Potentiometer determined.
In a preferred embodiment, the basic circuit is expanded in that in addition to the
Absolute value and the phase position of the complex error on two voltmeters can read the translation error or the error angle directly.
In a device according to the invention for testing voltage transformers, an auxiliary current transformer is provided to produce the complex fault. The determination of the error is done in exactly the same way as with the current transformers using a switchable voltmeter and two potentiometers.
The invention will now be explained in more detail below with reference to exemplary embodiments shown in the drawings. They show: FIGS. 1 and 2 vector diagrams for the current transformer test
Fig. 3 shows a related device according to the invention, Figs. 4-7 further embodiments of the
Device for current transformer testing, FIG. 8 a device according to the invention for voltage transformer testing, and FIG. 9 vector diagrams relating thereto.
According to the inventive method, current transformer errors z. B. determined with the device shown in FIG. X is the current transformer to be tested, l the auxiliary current transformer, the
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where R4 must be significantly larger than R2, so that R has no significant influence on the tap on potentiometer 2. The current transformer X is connected in series with the auxiliary current transformer 1 on the primary and secondary sides.
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converter X proportional current. The auxiliary current transformer can also be regarded as an ordinary current transformer, in which - apart from the fault current - the primary excitation Ni -1Nz of the secondary excitation 1 maintains the equilibrium.
The following procedure is used to test the current transformer X. The voltage drop caused by the current 10 at the resistor Ro (measured between points a-c; measurement 1) is compared with the voltage drop caused by the current at the resistor R (taken at the points b-c) using a voltmeter (measurement 2). The last-mentioned voltage drop is then regulated by changing the tap R2 on the potentiometer 2 until it is equal in amount to IoRo.
In Fig. 3, the connection of the voltmeter is indicated by dashed lines, the numbers in the circles denote the sequence. In the first voltmeter position (ac) one measures the voltage drop IoRo in the second position, because R40 is much larger than R. In the third voltmeter position one reads the voltage difference # U = T2R2-InR and in the fourth position the voltage drop am adjusted to the same size Resistance 4 from.
The voltmeter expediently has a rotary knob with which the deflection of the instrument pointer can be adjusted to a division of the scale during the first reading. Instead of the switchable voltmeter, one or two double voltmeters can be used. The potentiometer taps can also be controlled automatically.
According to the preceding is:
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is. This is the absolute value of the complex fault of the current transformer, which is the physical cause of the transformer fault.
It is known and can be seen directly from the vector image in FIG. 1 that the translation error of the current transformer
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is, approximately
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The circuits of 10 and I2 are connected at point c and therefore the voltage drop of the difference -IR = AU (Fig. 2) (measurement 3) is measured with a voltmeter between points a and b.
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The scale of the potentiometer 4 can immediately display sin cpô and cos ##.
According to the above, the essence of the method is to regulate two voltages equal by amount twice. First read off the voltmeter at terminals a-c, then the voltmeter deflection at terminals b-c should be adjusted to the same size. Then switch the voltmeter to terminals a-b, read off, switch to terminals b-f and adjust here until the deflection matches the previous one.
The measurement method is completely independent of frequency, as the circuits do not contain any frequency-dependent switching elements, but only resistors and frequency-independent voltmeters. The absolute accuracy of the voltmeter does not matter because it is only used to compare two voltages that are equal in magnitude.
The method can be further developed in such a way that both the translation error and the incorrect angle are indicated with pointer instruments (FIG. 4). The individual switching elements correspond to those in FIG. 3. The potentiometers 5 and 6 or 5 and 7 are connected in an analog multiplier circuit. With f and 5 pointer instruments are designated. The wiper of the potentiometer 2 is compulsory with that of the potentiometer 5 fed by a stabilized voltage.
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Since the position of the potentiometer 4 depends on the phase angle, the position of the potentiometer 6 corresponds with a suitable dimensioning cos o, that of the potentiometer 7 sin ## and through the
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thus be calibrated to the translation error or incorrect angle.
The sign of the error angle # is equal to that of 5 and its determination is done e.g. B. as follows: with the resistor Ro, a variable capacitance or inductance is connected in parallel and changed while the change in voltage drop between points a-b is observed. In the case of a positive angle of error, the voltage drop will increase as the capacity increases.
In the case AU> I2R2 (q; ö> 600) the voltmeter is not connected directly to the terminals a-b, but according to FIG. 5 via a voltage divider (e.g. 2: 1). The voltage drop obtained at terminals b-d can already be tapped at potentiometer 4.
In most cases the auxiliary current transformer can be a simple three-winding current transformer and its magnetizing current only plays a role of second order. When testing current transformers with extremely small errors, it is advisable to eliminate the magnetizing current of the auxiliary transformer. This can be done by an external alternating current source, which is switched into the tertiary circuit of the auxiliary converter and regulated in such a way that the voltages induced in the windings of the auxiliary converter disappear. In this way, the flow of the converter 1 can be completely canceled. The excitation of the coil will be equal to the resulting excitation of the primary and secondary coils and the transducer will function properly.
The flow-free state can also be determined with an alternating current zero instrument. In Fig. 6 shows an automatic solution, where the voltage source in the tertiary circuit is represented by the output of an amplifier 8, the input terminals of which are on a fourth winding of the auxiliary current transformer.
In the auxiliary current transformer 1 in FIGS. 3, 4 and 6, it must be prevented that the leakage fluxes can induce voltages in the windings Na or N4, especially if the primary and secondary excitations are equal to one another. This is done by separating the primary and secondary windings from the other windings by means of a magnetic shield. In a toroidal core z. B. wound the tertiary winding directly on the core and surrounded by the cut magnetic shield (Fig. 7).
The method described above for testing current transformers can also be used for testing voltage transformers. A suitable circuit arrangement for this is shown in FIG. 8, where X is the voltage converter to be tested, 10 is the auxiliary converter or normal converter, H is a voltage divider and 20 and 40 are potentiometers.
The size and the phase position of the voltage difference, which can also be referred to as a complex fault, are also determined by four voltage measurements during the voltage transformer test. First you measure the voltage difference of the secondary voltages = U-U (Fig. 8) between the terminals a-c. Then after switching the voltmeter to terminals c-b, the potentiometer 20 is adjusted until the voltage U0 formed from U by a double voltage division is equal to U in magnitude.
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the measuring range can be changed with the ratio r / R. The relative value of the voltage H H difference, i.e. H. the complex error is therefore proportional to the division ratio r20 / R20 of the potentiometer 20.
The third and fourth voltmeter readings are used to determine the incorrect angle. The third reading is made at the terminals, a-b, where the vector sum of the voltages U and U can be read. According to the basic circuit in FIG. 5, this voltage is divided into half and a voltage of equal magnitude is regulated at potentiometer 40. 5 shows that the voltmeter is connected to terminals b-d of the voltage divider.
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readings on tiometers 20 and 40.
PATENT CLAIMS:
1. A method for frequency-independent testing of transducers, the difference between the secondary variable and the reduced primary variable (complex error) being formed by an auxiliary converter, characterized in that the voltage proportional to the complex error is measured using a voltmeter with a voltage proportional to the primary or secondary variable is compared that these two values are regulated equal to each other by a potentiometer (2), then their vectorial difference (Fig. 2) or a part of the vectorial sum (Fig. 9) compared with one of the previous voltages and this voltage through Another potentiometer (4) is regulated in the same way as the vector result.