TW200811296A - Non-oriented magnetic steel sheet with high strength - Google Patents

Description

200811296 九、發明說明：L ’受日月戶斤屬椅与貝土或】 發明領域 本發明係有關於一種作為電動自動車用或混合自動車 5用馬達、或者電氣機器用馬達的鐵芯材料使用之高強度無 方向性電磁鋼板。 I：

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20 發明背景 迄今’由於世界上電氣機器的省能源化的要求升高， 故相對於作為旋轉機的鐵芯材料所使用之無方向性電磁鋼 板，亦要求更高性能的特性。 尤其是取近在電氣自動車及混合自動車等，相對於小 型車輸出馬達⑽聞增加，因此，由於馬達雜轉數高速 化，因而逐漸完成增益馬達扭力之設計。 至此，高速旋轉馬逵，夕 建夕以工作機械或掃除用馬達為 代表，但前述自動車馬達’相較於該等習知馬達，為了外 型更大並且為無刷馬達之轉子外周部附近可埋入磁 石的構造，耩由轉子外周邱认 ^ 刷部(轉子最外周〜磁石之間） 的鋼板度因％所的不同 —门ψ f从门將變得非常狹窄地約1〜2mm 寬，因此，逐漸開始要求相 鋼板。 “知為尚強度無方向性電磁 一般而言，鋼的強度係 電磁鋼板中，藉由^降低^加元素而增加。無方向性 享受次要的效果。又，藉由#貝杰加之^及A1等元素’而 鋼的結晶粒徑微細化來獲得 5 200811296 高強度亦為一般習知。 利用該專技術之範例，可例如日本公開公報第 62-256917號中，提案有一種除了si以外添加Mn及Ni，藉此 達到固溶體強化，使鋼高強度化之方法。該方法是利用鐵 5與原子尺寸不同之取代型元素固溶於基底中，使鐵晶格扭 曲，藉此增加鋼的變形阻抗，但該方法中，雖然會增加強 度，同時會發生韌性降低，沖壓加工性、產率及生產性惡 化專問題。 又，日本公開公報第06-330255號及日本公開公報第 忉10-18005號中，提出一種使動、&、丁卜謂氮化物分散於 鋼中’抑制結晶粒生長，以達到高強度化之方法。該等方 法中，由於以得到所分散之氮化物該物質會變成裂痕及破 衣為起點，結晶粒徑可微細化，反而韌性降低，且沖壓加 工後的馬達鐵芯會產生裂痕，並且在鋼板製造中發生裂痕 15及破裂，而發生產率及生產性明顯惡化的問題。 【考务明内J 發明概要 本發明提供一種在馬達鐵芯的沖壓加工及鋼板製造時 曰犧牲產率及生產性且強度優異之無方向性電磁鋼板， 20作為高速旋轉馬達用之鐵怒材料。 為解決Θ述課題，本發明所記載之無方向性電磁鋼板 其要旨如下： (1)種無方向性電磁鋼板，以質量％計算，含有c : 〇·〇1/〇以上、0.05%以下；Si : 2.0%以上、4.0%以下；Μη : 6 200811296 〇.〇5%« J, . 0.5%¾τ ; A1 ： 3.0%¾τ ； Nb ： 〇,〇i〇/0,XJl . 0.05%以下，且域部以及不可避免之不純物所構成，又， 以貝臺％计异’前述Μη與C的含有量滿足MnS0.6 — 10xC， 且，鋼板的再結晶部分面積率為5〇%以上、拉伸試驗中的 5降伏強度為650MPa以上、破裂伸長為ίο%以上、鐵損 W10/400 為 70W/kg以下。 (2) 如第（1)項所記載之無方向性電磁鋼板，其中以質量 计异更含有Ni : 3.0%以下。 (3) 如第（1)項所記載之無方向性電磁鋼板，其中鋼板 10截面的平均結晶粒徑為40 # m以下。 (4) 如第（2)項所記載之無方向性電磁鋼板，其中鋼板 截面的平均結晶粒徑為4〇//m以下。 (5) 如第（1)〜(3)項中任一項所記载之無方向性電磁鋼 板，其中该無方向性電磁鋼板，使用衝擊試驗中遷移溫度 15在7〇C以下之熱軋板，之後，以由熱軋板退火、酸洗、冷 軋、後退火所構成之程序製造。 (5)如第（1)〜(3)項中任一項所記載之無方向性電磁鋼 板，其中該無方向性電磁鋼板，使用衝擊試驗中遷移溫度 在70 C以下之熱軋板，之後，省略熱軋板退火，以由酸洗、 20冷軋、後退火所構成之程序製造。 藉由上述之本發明，即可提供一種不會犧牲馬達鐵芯 或鋼板製造時的產率及生產性，且低成本強度優異之無方 向性電磁鋼板。 【實施方式3 7 200811296 - 較佳實施例之詳細說明 本發明人等’藉由添加強化鋼之元素，不僅提升磁性 特性及強度’亦進一步研究有關可改善馬達鐵芯及鋼板製 造時的產率及生產性之方法。 5 所謂生產性的改善，係指抑制在馬達鐵芯沖壓及鋼板 • 製造時所發生的裂痕及破裂。由於完成高強度化的鋼板仍 是跪的’例如在馬達的沖壓時，鋼板端面上會產生龜裂， % 在酸洗及冷軋等鋼板製造程序中發生裂痕及破裂，因而導 致產率及生產性明顯地惡化。

在此’本發明人等，進一步詳細研究有關後退火的電 磁鋼板（以下，亦稱為製品板)及熱壓延板的韌性。然後發現 可藉由規定Μη與C的含有量、製品板的破裂延伸及熱壓延 板的衝擊特性等，可明顯地改善鋼板製造程序及馬達鐵芯 沖壓程序中的產率及生產性，即完成本發明。 以下，依下述說明本發明。 首先’說明本發明之無方向性電磁鋼板的成分組成的 限定理由。另，元素含有量％是指質量〇/〇。 C為碳化物生成必要的元素。微細的碳化物，可增加再 結晶時的核生成部位，並且抑制再結晶粒的生長，再將結 20晶粒微細化，以達到使鋼高強度化之效果。為了充分享受 如此的效果，C必須含有0.01%以上。又，由於添加超過 0.05% ’則效果飽和且鐵損惡化，故以〇 〇5%為上限。

Si ’用以增加鋼的固有阻抗是有效的，同時用以強化 固溶體亦為有效的元素，但由於過度添加，會使冷軋性明 8 200811296 顯地惡化，故以4.0%為添加量上限。又，從固溶體強化與 低鐵損的觀點來看，以2.0%為下限。 A1與Si同樣是可增加固有阻抗之有效元素，但由於添 加量超過3.0%，則會導致鑄造性惡化，故考量生產性，以 5 3.0%為上限。雖不特別限定下限，但從脫氧的安定化（防止 製造中雜質阻塞)的觀點來看，A1脫氧的情形，以0.02%以 上為佳；Si脫酸的情形，以小於0.01%為佳。

Nb，係用以生成碳化物、結晶粒徑微細化的必要元素。 由於添加量小於0.01 %，則無法析出充分碳化物，故以0.01 % 10 為下限。又，由於添加超過0.05%，其效果會飽和，故以0.05% 為上限。

Ni，係不使鋼板脆化且可高強度化之有效元素。但， 由於價格昂貴，因而必須視其所需強度，添加所需量。添 加時，欲充分獲得其效果之添加量，以0.5%以上為佳。從 15 成本考量，以3.0%為上限。 Μη與Si同樣是可增加固有阻抗、固溶體強化之有效元 素，但如後述，活用複化物之本發明鋼板中，由於Μη量的 增加對鋼板韌性會、造成明顯地影響，故必須限制其含有量。 即，本發明人等，為了改善沖壓加工及鋼板製造時的 20 產率及生產性，Μη與C的關係是重要的，與C量的關係，發 現Μη量必須設定在（0.6 — 1 OxC)以下。 其理由不需明確，但本發明人等考量如下。 由於Μη量多，則MnS高溫析出而粗大化，另一方面， 由於Μη量少，則MnS會在較低溫下析出而微細化。由於Nb 200811296

與MnS複合析出的情形多，NbC析出狀態強烈受到MnS影 響。即，Μη量多，則NbC呈粗大而粗糙地分散，Μη量少， 則呈微細而細緻地分散。鋼板的結晶粒徑在微細的一方韌 性優異’但要考量到在竣化物粗糙地分散的情形下，結晶 5 粒生長的抑制力弱’而促進結晶粒生長，且鋼板的韋刃性會 降低。此外，考量到析出物粗大及受到衝擊時，析出物周 • 園應力集中，韌性會降低。又，碳化物的尺寸及分散，會對C 造成影響，Cs多，則碳化物會高溫析出，則呈粗大並粗糙地 ϋ 分散，c量少，則會低溫析出，則呈微細並細密地分散。 1〇 由以上可知’鋼板的韌性，可整理對MnS的析出型態造 成影響之Μη量，及對碳化物本身的析出造成影響之c量的關 係，並找出以質量％計算，Μη^〇·6—i〇xC作為該關係式。 然而，有關Μη量，由上述^的下限規定值、Mn,c量 的規疋式來看，以0.5%為上限值，但從鋼板韌性的觀點來 15看，以〇·2%以下為佳。有關下限值，考量製鋼中脫Μη處理 的成本，設定在0.05%以上。 縑 接著’說明本發明的無方向性電磁鋼板其他數值限定 的限定理由。 從獲得安定材質強度的觀點來看，製品板再結晶部分 ^ 20㈣積比率規定在50%以上。降低後退火的退火溫度，或 者縮短退火時間，使再結晶部分的面積比率降低至小於 50% ’則自冷軋的回復組織殘存並可獲得高強度，但由於 後退火的溫度與時間稍微的變動所造㈣強度變化會增 加，故不適於用以保證預定強度。 10 200811296 製品板在拉伸試驗中的降伏強度，考量高速旋轉之轉 子的破壞界限，i定在650MPa以上。且最好是在700MPa 以上。在此所規定的降伏應力為降伏點的值。另，拉伸試 驗片為壓延方向，形狀係依據JIS所作成的。

又，破裂拉伸小於10%，在進行沖壓加工時，由於鋼 板端面附近會形成裂痕，應力集中以致於破裂，故規定10% 以上。為了獲得1〇%以上妁破裂拉伸，製品板的再結晶率 也必須叹定在50%以上。這是因為再結晶率小於5〇%，可因 為殘存於未再結晶部之加工彎曲，而顯著地降低破裂拉伸。 10 製品板的鐵損，規定在W10/400(400Hz下勵磁至1.0T 日守的鐵損）下為7〇W/kg。因為一旦超過7〇W/kg，則轉子的熱 里曼大，襄入轉子的磁石減磁所造成的馬達輸出會降低。 且’最好在5〇W/kg以下。 製品板截面的平均結晶粒徑，係設定在4〇μιη以下的微 、田粒子’為獲得較兩的降伏強度與破裂拉伸，因而規定在 40μιη以下。 本發明中，為了進一步提高生產性，在製造電磁鋼板 的過程中·，最好是使用衝擊試驗中遷移溫度7(TC以下之熱 壓延板。 20 本發明人等，基於在電磁鋼板在熱軋板後的製造過程 及馬達鐵芯沖壓過程等會產生裂痕及破裂的情形下，熱壓 延板的遷移溫度高，且該熱壓延後的製造程序中，該物質 為鋼板脆性領域等考量，發現可調整製造條件，降低熱壓 延板的遷移溫度，並在熱壓延後，在延性領域下製造，即 11 200811296 不會發生裂痕及破裂等問題。 接著，在酸洗、冷軋、後退火等各製造程序中，由於 可確保7〇。(：的鋼板溫度，若熱壓延的遷移溫度低於此溫 度’則在熱壓延後的各製造程序中不會發生裂痕及破裂等 5問題’因此，熱軋板的遷移溫度規定70°C為上限。當然， 為了可更安定地通過前述熱壓延板，遷移溫度宜更低。 在此所規定的遷移溫度與JIS規定的相同，在表示試驗 /m度與延性破面率關係之遷移曲線中，為延性破面率 與可内插之溫度。或者，亦可内插呈延性破面率〇%與1〇〇% 10的吸收能量平均值之溫度。 另，試驗片以JIS規定之尺寸為基礎，關於試驗片的寬 度設定為熱軋板的厚度。因此，尺寸為在壓延方向長度 55mm、高度l〇mm;寬度視熱軋板厚度約15〜3 〇mm左右。 此外，最好是在試驗之際，將試驗片複數片重疊，接近全 15 尺寸試驗片的厚度10mm。 本發明之無方向性電磁鋼板，可以由製鋼、熱壓延（或 者，熱壓延、熱壓延板退火）、酸洗、冷軋、後退火所構成 之一般程序製造，此時的製造條件，亦不需特別的條件， 並可例如，熱軋厚板加熱溫度為1〇〇〇〜1200X：;後溫度為 20 800〜1000°C ·’捲取溫度為70〇。〇以下等標準條件。尤其是在 將熱壓延板衝擊試驗的遷移溫度設定在70°C以下時，抑制 熱軋板的再結晶及C偏析是重要的，捲取溫度以設定在 600。(：以下為佳’且以550°c以下較佳。 關於熱軋板的厚度’雖然薄板對於防止酸洗及冷軋通 12 200811296 過板時的裂痕及破裂是有利的，但可勘查熱軋板的韌性與 生產效率等，再調整至適當的厚度。又，關於熱軋板退火， 亦可先勘查熱軋板的韌性、後退火時結晶粒成長、機械特 性及磁性特性，再決定是否實施。 5 關於後退火，由於製品板的結晶粒徑會左右機械特性 及鐵扣，故可視必要的特性，調整適當條件。尤其是，為 了將平均結晶粒徑設定在4〇 “瓜以下，且為了將再結晶部分 的面積比率設定在50%以上，最好是在退火溫度79〇。〇〜9〇〇 C、且退火時間1〇〜60秒的條件下進行後退火。 10 如上述說明，本發明之電磁鋼板的化學組成，以質量 %計算，包含有：C : 0.01%以上、〇 〇5〇/()以下；si : 2 〇%以 上、4.0%以下；Μη ·· 0.05%以上、0.5%以下；A1 : 3.0%以 下；Nb : 〇·〇1%以上、〇·〇5%以下，或者，由更含有Ni :宜 為0.5%以上、3.0以下，且殘部Fe及不可避免之不純物所構 15成，並以質量％計算，麻與C含有量滿足MnS0.6- 10xC ; 且，後退火之電磁鋼板再結晶部分的面積比率為50%以 上、拉伸試驗中降伏強度為650MPa以上、破裂拉伸為10% 以上、鐵損W10/400為70W/kg以下，同時藉由在電磁鋼板 製造時，使用衝擊試驗之遷移溫度為70°C以下之熱壓延 20 板，即可不犧牲馬達鐵芯或鋼板製造時的產率及生產性， 以低成本提供強度優異之無方向性電磁鋼板。 以下，利用實施例，進一步說明本發明實施可能性及 效果。 另，本實施例所使用之條件為用以確認本發明之一 13 200811296 例’本發明不限於此例。在不脫離本發明要旨，可達到本 發明目的之範圍内，本發明可採用各種條件。 實施例 (實施例1) 5 以實驗室的真空熔融爐，製作第1表所示成分之鋼片， 且在以1100°c加熱60分鐘後，直接熱壓延成板厚2.0mm，並 在以900C、1分鐘熱壓延板退火後，進行酸洗，再以一次 冷軋製成板厚〇.35mm。對如此進行所得之冷軋板，以790 °C進行30秒的後退火。如第丨表所示，在滿足第丨表條件之 10 試料A2、A5、A7、A8、All中，可獲得降伏強度650MPa 以上、且破裂拉伸10%以上等良好的特性。又，該等試料 中’再結晶的面積比率在50%以上。另，不滿足本發明條 件之試料Al、A4、A10中，降伏強度小於650MPa ;試料A6 中，破裂拉伸小於10% ;試料A3、A12鐵損超過70W/kg， 15 未滿足基準。 第1表 試料 C (%) Si (%) Μη (%) Al (%) Nb (%) 0.6-lOxC (%) 降伏強度 (MPa) 破裂拉伸 (%) W10/400 (W/kg) 備註 A1 0.008 2.93 0.33 0.49 0.027 0.52 623 19 41 比較例 A2 0.015 0.45 667 20 46 發明例 A3 0.055 0.05 689 17 78 比較例 A4 0.032 1.55 0.23 1.42 0.041 0.28 513 31 65 比較例 A5 2.21 678 23 53 發明例 A6 4.15 876 5 36 比較例 A7 0.041 3.13 0.05 0.024 0.015 0.19 667 25 56 發明例 A8 0.18 678 18 54 發明例 A9 0.56 685 8 57 比較例 A10 0.029 2.54 0.12 0.003 0.007 0.31 582 27 51 比較例 All 0.021 655 24 57 發明例 A12 0.058 676 21 79 比較例 14 200811296 (實施例2) 以實驗室真空溶融爐，製作含有以質量％計算，c ·· 0.032%、Si: 3·Ό%、Μη: 0· 12〜1 ·⑼g/。、A1: G 3%、Nb : ().035% 之鋼片。對該等鋼片以ll〇(TC加熱60分鐘後，直接進行熱 5壓延，並作成板厚2.0mm，再進行酸洗，一次冷軋作成板 厚0.50mm。對如此程序所獲得之冷軋板，以8〇{rc進行3〇 秒的後退火。如第2表所示，全部的試料中降伏強度65〇MPa 以上、鐵損70W/kg以下，呈現良好，但滿足本發明條件之 試料B1〜B3中，可獲得破裂拉伸1〇%以上、且熱壓延板的遷 10移溫度70 C以下專良好的韌性。又，再結晶部分的面積比 率亦超過50%。另，未滿足本發明條件之試料84中，破裂 拉伸小於10% ;試料B5〜B8中，破裂拉伸小於1〇%、且熱壓 延板的遷移溫度超過70°C。 第2表 試料 Μη (%) 0.6-lOxC (%) 降伏 強度 (MPa) 破裂 拉伸 (%) W10/400 (W/kg) 熱壓延板的 遷移溫度 CO 備註 B1 0.12 0.28 664 21 45 40 發明例 B2 0.18 668 18 46 60 B3 0.25 672 14 45 65 B4 0.31 675 9 44 70 比較例 ί破裂ifr彳由哈冰、 B5 0.48 678 8 47 80 /人1 丁 Γ尔71 j 比較例(破裂拉伸丁" 遷移溫廑除夕卜、 B6 0.75 683 8 45 90 B7 0.88 687 7丨 45 110 " - B8 1.00 692 6 43 130 15 (實施例3) 以實驗室真空溶融爐，製作含有以質量％計算，c ·· 0.005〜0.095%、Si ·· 2·7%、Μη : 0.24%、A1 ·· 〇·6%、Nb : 15 200811296 0.045%之鋼片。對該等鋼片&U2(rc加熱6〇分鐘後，直接 進行熱壓延，並作成板厚1.8mm，再進行酸洗，一次冷軋 作成板厚〇.35mm。對如此程序所獲得之冷軋板，以82〇〇c 進行30秒的後退火。如第3表所示’全部的試料中降伏強度 5 65〇MPa以上，但滿足本發明條件之試料〇：1〜(：4中，可獲得 拉伸破裂ίο%以上、且熱壓延板的遷移溫度7〇t>c以下之良 好的韌性。又，該等試料中’再結晶部分的面積比率為50% 以上。另，未滿足本發明條件之試料C5t，破裂拉伸小於 10% ;試料C6〜C8中，破裂拉伸小於1〇%、且熱壓延板的遷 1〇 移溫度超過70。(^。 第3表 試料 Λ 1 C (%) 0.6-1 OxC (%) 降伏 強度 (MPa) 4裂 拉伸 W10/400 (W/kg) 熱壓延板的 遷移溫度 (°〇 備註 Α1 Α2 0.005 0.012 0.55 0.48 653 651 I 21 45 10 發明例 A3 0.022 0.38 661 1〇 16 46 45 10 30 發明例 τ-| r-| p Α4 0.035 0.25 662 14 44 50 ' Α5 0.044 0.16 663 8 47 65 ⑽歹交例 Α6 0.051 0.09 674 8 63 110 除外） α比較例 (破、裂拉伸+遷移 Α7 0.062 -0.02 679 — 681 ~ 7 6~~ 73 ~~87' 120 no 鐵損 除外) Α8 0.095 (實施例4) 以實驗室真空溶融爐，製作含有以質量％計算， 〇·〇21%、Si : 3·5%、Μη : 〇·18%、A1 :⑽3%、_ : 〇 〇塊、 15沁：0.01〜2.7%之鋼片。對該等鋼片以112〇。。加埶恥八浐 後，直接進行熱料，並作成板厚18腿，再進行酸= 16 200811296 一次冷軋作成板厚〇.35mm。對如此程序所獲得之冷軋板， 以830 C進行30秒的後退火。如第4表所示，全部的試料中 降伏強度650MPa以上、破裂拉伸1〇%以上、鐵損7〇W/kg以 下、熱壓延板的遷移溫度7〇以下。c，呈現良好，且再結晶 5部分的面積比率為50%以上，尤其是Ni添加0·5%以上之試 料D4〜D10中，可獲得相當高的降伏強度。

試料 Ni (%) D1 0.01 D2 0.T2~~ D3 034 D4 0.56 D5 0.76~~ D6 0.97 D7 L23~~ D8 D9 2.33 D10 2.70 0.6-1 Οχ c(%) 〇滿足條件者 ◎可獲得_別高之降伏應力者 第4表 0.39 降伏強度 (MPa) 破裂拉伸 (%) W10/400 (W/kg) 熱壓豆ϋ* 的遷移溫 度CC) 備註 664 26 45 65 〇 666 1 25 46 65 〇 669 24 45 65 〇 _701 22 44 60 ◎ 721 21 47 55 ◎ 757 20 45 55 — ◎ 789 1 19 43 55 © _803 17 43 60 ◎ 856 16 45 60 ◎ 873 14 43 60 ◎ 10 (實施例5)

以貝驗室真空熔融爐，製作含有以質量％計算，c : 0·024/〇、Si · 2.8%、Μη : 0·17%、A1 : 〇·8%、Nb : 〇 〇28% 之鋼片。對該等鋼片以112叱加熱60分鐘後，直接進行熱 15壓延，亚作成板厚h8mm，再進行酸洗，一次冷軋作成板 厚0.35mm對如此程序所獲得之冷軋板，以至如 不同溫度’進行30秒的後退火。如第5表所示，再結晶部分 的面積比率低之拉全部試料中，降伏強度65〇馳以上、破 裂拉伸10〇/〇以上、鐵損70w/kg以下之良好特性，尤其是平 17 200811296 均結晶粒徑小於40/zm、且再結晶部分的面積比率為50%以 上之試料E2〜E4中，可獲得相當高的降伏強度，且破裂拉伸 亦特別良好。 第5表 試料 平均結晶 粒徑 (μιη) 再結晶的 面積比率 (%) 製品板的 降伏應力 (MPa) 破裂拉 伸(％) W10/400 (W/kg) 備註 El ~--- 未測 20 753 5 70 X 未測 60 692 23 50 ◎ 一 E3 21 100 689 1 22 48 ◎ Τ^ι — 38 100 689 21 46 ◎ 46 100 659 17 42 〇 65 100 655 13 39 〇 泣足忠牛/ (再結晶的面積比率不足） ◎可獲得特別高之降伏應力者 產業上可利用性 10 15 由於本發明可提供一種不會犧牲在馬達鐵芯的沖壓加 X及鋼板製造中的產率及生產性，最適當的降伏強度優異 <無方向性電磁鋼板，作為自動車及電氣機器等所使用之 N速旋轉馬達的鐵芯材料，故具有相當大的產業上可利用 【圖式簡單說明】 (無） 【主要元件符號說明】 (無） 18

Claims (1)

1. 200811296 十、申請專利範圍： 1. 一種無方向性電磁鋼板，以質量％計算，含有C : 0.01% 以上、0.05%以下；Si: 2.0%以上、4.0%以下；Μη : 0.05% 以上、0.5%以下；Α1: 3.0%以下；Nb : 0.01%以上、0.05% 以下，且由殘部Fe及不可避免之不純物所構成，又， 以質量％計算，前述Μη與C的含有量滿足Mn^O.6 — 10xC，且，鋼板的再結晶部分面積率為50%以上、拉伸 試驗中的降伏強度為650Mpa以上、破裂伸長為10%以 上、鐵損W10/400為70W/kg以下。 2·如申請專利範圍第1項之無方向性電磁鋼板，其中以質 量計算更含有Ni : 3.0%以下。 3. 如申請專利範圍第1項之無方向性電磁鋼板，其中鋼板 截面的平均結晶粒徑為40 // m以下。 4. 如申請專利範圍第2項之無方向性電磁鋼板，其中鋼板 截面的平均結晶粒徑為40 μ m以下。 5. 如申請專利範圍第1至4項中任一項之無方向性電磁鋼 板，其中該無方向性電磁鋼板係使用衝擊試驗中遷移溫 度70°C以下之熱軋板，之後，以由熱軋板退火、酸洗、 冷軋、後退火所構成之程序製成者。 6. 如申請專利範圍第1至4項中任一項之無方向性電磁鋼 板，其中該無方向性電磁鋼板係使用衝擊試驗中遷移溫 度70°C以下之熱軋板，之後，省略熱軋板退火，以由酸 洗、冷軋、後退火所構成之程序製成者。 19 200811296 七、指定代表圖： 一 (一）本案指定代表圖為：第（ ）圖。（無) (二)本代表圖之元件符號簡單說明：

   八、本案若有化學式時，請揭示最能顯示發明特徵的化學式： (無) 4