JPH02200303A - チタン合金極薄板の冷間圧延方法 - Google Patents
チタン合金極薄板の冷間圧延方法Info
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- JPH02200303A JPH02200303A JP1990389A JP1990389A JPH02200303A JP H02200303 A JPH02200303 A JP H02200303A JP 1990389 A JP1990389 A JP 1990389A JP 1990389 A JP1990389 A JP 1990389A JP H02200303 A JPH02200303 A JP H02200303A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はチタン合金冷延極薄板の製造方法に関する。チ
タン合金は軽量でかつ優れた耐食性や強度を有するため
、航空宇宙産業や海洋産業上の利用分野で使用されてい
る１本発明はこのチタン合金の冷延極薄板の製造方法に
関する。
タン合金は軽量でかつ優れた耐食性や強度を有するため
、航空宇宙産業や海洋産業上の利用分野で使用されてい
る１本発明はこのチタン合金の冷延極薄板の製造方法に
関する。
［従来の技ｖＩｉ］
本明細書でチタン合金とは、例えばＴｉ−６ＡＱ−２Ｓ
ｎ−４Ｎｏ−２Ｚｒ合金、Ｔｉ−６Ａ Ｑ−４Ｖ合金等
のα−βチタン合金をいう。
ｎ−４Ｎｏ−２Ｚｒ合金、Ｔｉ−６Ａ Ｑ−４Ｖ合金等
のα−βチタン合金をいう。
チタン合金は、優れた耐食性や強度を有するが、塑性加
工性が悪い難加工材である。従って通常の熱間圧延では
厚さが６ｍｍ以下の板は製造が困難である。更に薄いチ
タン合金の板は、熱間圧延で製造した板を数枚重ね合せ
て特殊なスラブを形成して、更に熱間圧延する。いわゆ
るパック圧延で製造するが、この方法でも厚さが０．４
ａｍ以下の薄板の圧延は困難であり、またこの方法で
圧延したチタン薄板は板厚のばらつきが大きく表面の平
滑度も悪い。
工性が悪い難加工材である。従って通常の熱間圧延では
厚さが６ｍｍ以下の板は製造が困難である。更に薄いチ
タン合金の板は、熱間圧延で製造した板を数枚重ね合せ
て特殊なスラブを形成して、更に熱間圧延する。いわゆ
るパック圧延で製造するが、この方法でも厚さが０．４
ａｍ以下の薄板の圧延は困難であり、またこの方法で
圧延したチタン薄板は板厚のばらつきが大きく表面の平
滑度も悪い。
更に薄いチタン合金の極薄板は、通常は熱間圧延で製造
した板の表面を研削あるいは溶剤して製造するが、表面
を均一な厚さに研削あるいは溶剤する事は技術上不安定
であり、又能率的ではない。
した板の表面を研削あるいは溶剤して製造するが、表面
を均一な厚さに研削あるいは溶剤する事は技術上不安定
であり、又能率的ではない。
特開昭６３−１７７９０５号はα＋βチタン合金板の冷
間圧延方法に関する。この公報にはチタン合金の例えば
板厚が５ｓ＋ｍ〜１０ｍ＋ｍの切板を、通常の冷間圧延
法で、総圧下率３０％以下で冷間圧延し、以後焼鈍する
方法が記載されている。
間圧延方法に関する。この公報にはチタン合金の例えば
板厚が５ｓ＋ｍ〜１０ｍ＋ｍの切板を、通常の冷間圧延
法で、総圧下率３０％以下で冷間圧延し、以後焼鈍する
方法が記載されている。
しかし切板の冷延では１巻き取り機がないため、板厚の
薄い極薄板を形状よく製造する事は困難であるし、得ら
れる板厚には限界がある。また板厚が５〜１０ｍ−の材
料を総圧下率を３０％以下に制限した冷間圧延では、中
間焼鈍の回数が増えて、板厚の薄いチタン合金の極薄板
の製造は極めて煩瑣となる。
薄い極薄板を形状よく製造する事は困難であるし、得ら
れる板厚には限界がある。また板厚が５〜１０ｍ−の材
料を総圧下率を３０％以下に制限した冷間圧延では、中
間焼鈍の回数が増えて、板厚の薄いチタン合金の極薄板
の製造は極めて煩瑣となる。
［発明が解決しようとする課題］
本発明はチタン合金の極薄板を、冷間圧延で、高能率に
製造し、かつ形状の優れた極薄板とする方法を提供する
ものである。
製造し、かつ形状の優れた極薄板とする方法を提供する
ものである。
［課題を解決するための手段および作用］請求項（１）
の発明を先ず説明する。チタン合金板を１例えばゼンジ
ミア冷間圧延機を用いて、板に張力を与え小径ロールで
圧延できると、−バス当りの圧下率を大きくして能率よ
く冷間圧延する事ができる。板に張力を与えるには冷間
圧延機の前面と後面のテンションリールにチタン合金板
を巻きつける事が考えられる。しかしこの冷間圧延に供
するチタン合金板は、例えばＴｉ−６Ａ Ｑ −２Ｓｎ
−４Ｎｏ−２Ｚｒ合金では引張強さが約１１０ｋｇｆ／
ｉｎ＋”で高強度であるため、テンションリールへ巻き
つけ難い。
の発明を先ず説明する。チタン合金板を１例えばゼンジ
ミア冷間圧延機を用いて、板に張力を与え小径ロールで
圧延できると、−バス当りの圧下率を大きくして能率よ
く冷間圧延する事ができる。板に張力を与えるには冷間
圧延機の前面と後面のテンションリールにチタン合金板
を巻きつける事が考えられる。しかしこの冷間圧延に供
するチタン合金板は、例えばＴｉ−６Ａ Ｑ −２Ｓｎ
−４Ｎｏ−２Ｚｒ合金では引張強さが約１１０ｋｇｆ／
ｉｎ＋”で高強度であるため、テンションリールへ巻き
つけ難い。
チタン合金板の前部と後部とに炭素鋼やステンレス鋼の
リーダーコイルを接合して、リーダーコイルを介してテ
ンションリールに巻きつける事が考えられるが、チタン
合金板と炭素鋼や、あるいはチタン合金板とステンレス
鋼を溶接すると、溶接部に脆弱な金属間化合物が生成し
て溶接部は著しく脆く、一般的な意味で溶接は不可能で
あるためチタン合金板に張力を与えて圧延する事ができ
ない。また、リベット等の機械的接合では、接合特性的
には満足されるが、薄板にドリルで穴をあけリベットで
接合するために、その接合部が巻取りロールに接触した
際にリベットのドリル穴が大きくなり、リベットがはず
れたり、又ドリル穴より切断するために満足な接合法と
はいえない。
リーダーコイルを接合して、リーダーコイルを介してテ
ンションリールに巻きつける事が考えられるが、チタン
合金板と炭素鋼や、あるいはチタン合金板とステンレス
鋼を溶接すると、溶接部に脆弱な金属間化合物が生成し
て溶接部は著しく脆く、一般的な意味で溶接は不可能で
あるためチタン合金板に張力を与えて圧延する事ができ
ない。また、リベット等の機械的接合では、接合特性的
には満足されるが、薄板にドリルで穴をあけリベットで
接合するために、その接合部が巻取りロールに接触した
際にリベットのドリル穴が大きくなり、リベットがはず
れたり、又ドリル穴より切断するために満足な接合法と
はいえない。
本発明者等は、チタン合金板の前部と後部とに純チタン
のリーダーコイルを溶接し、冷間圧延機の前面と後面に
設けたテンションリールに該リーダーコイルをそれぞれ
巻きつけて、リーダーコイルを介してチタン合金板に張
力を加えて通板圧延したが、純チタンは引張り強さが約
４５ｋｇｆ／■膳２で軟質であるために、テンションリ
ールへの巻きつけが容易であった。またチタン合金と純
チタンのリーダーコイルとは溶接による接合部は十分な
延性が確保できて、チタン合金板に所望のテンションを
与えて冷間圧延する事ができた。
のリーダーコイルを溶接し、冷間圧延機の前面と後面に
設けたテンションリールに該リーダーコイルをそれぞれ
巻きつけて、リーダーコイルを介してチタン合金板に張
力を加えて通板圧延したが、純チタンは引張り強さが約
４５ｋｇｆ／■膳２で軟質であるために、テンションリ
ールへの巻きつけが容易であった。またチタン合金と純
チタンのリーダーコイルとは溶接による接合部は十分な
延性が確保できて、チタン合金板に所望のテンションを
与えて冷間圧延する事ができた。
チタン合金板と純チタンのリーダーコイルとの溶接は、
例えばＴＩＧ溶接や抵抗溶接やＭＩＧ溶接で行うと、安
定した接合部が得られる。
例えばＴＩＧ溶接や抵抗溶接やＭＩＧ溶接で行うと、安
定した接合部が得られる。
本発明者等は板厚が０．４〜３ｍｍのチタン合金板を用
いて、この方法によって冷間圧延したが、ｌパス当りの
圧下率も大きく、かつ合計冷間圧延率で４０％以下の冷
間圧延が達成できた。
いて、この方法によって冷間圧延したが、ｌパス当りの
圧下率も大きく、かつ合計冷間圧延率で４０％以下の冷
間圧延が達成できた。
第１図は、 Ｔｉ−６次１ｍ−４Ｖ合金板（厚さ：０．
４ｍｍ）ニ張力を加えて冷間圧延した際のエツジクラッ
クの発生状況に及ぼす圧延張力と合計冷間圧延率の関係
を示す図である。
４ｍｍ）ニ張力を加えて冷間圧延した際のエツジクラッ
クの発生状況に及ぼす圧延張力と合計冷間圧延率の関係
を示す図である。
４０％以下の合計圧延率で冷間圧延したチタン合金材は
、熱処理、精整して冷延コイルとした。
、熱処理、精整して冷延コイルとした。
従来は、０．４−■よりも薄い、チタン合金の冷間圧延
コイルは製造されていなかったが１本発明の方法を用い
ると能率よく製造する事ができる。更に薄い冷延板や箔
を製造する際は１次に述べる、請求項（２）に記載の処
理を行う。
コイルは製造されていなかったが１本発明の方法を用い
ると能率よく製造する事ができる。更に薄い冷延板や箔
を製造する際は１次に述べる、請求項（２）に記載の処
理を行う。
既に述べた如く、チタン合金は塑性加工性が悪く、冷間
圧延に際してエツジクラックを発生させ易いために、請
求項（１）の冷間圧延で合計冷間圧延率を４０％以下に
制限し、冷間圧延後は冷間圧延性を回復させる処理を行
う。
圧延に際してエツジクラックを発生させ易いために、請
求項（１）の冷間圧延で合計冷間圧延率を４０％以下に
制限し、冷間圧延後は冷間圧延性を回復させる処理を行
う。
チタン合金の冷間圧延性を回復させる処理としては、冷
間圧延材を６００℃〜９５０℃で中間焼鈍（熱処理）す
る。この熱処理によって金属組織は再結晶し、また冷間
圧延による加工歪が除去されて、冷延コイルの冷間圧延
性は回復するといわれている。
間圧延材を６００℃〜９５０℃で中間焼鈍（熱処理）す
る。この熱処理によって金属組織は再結晶し、また冷間
圧延による加工歪が除去されて、冷延コイルの冷間圧延
性は回復するといわれている。
しかし本発明者等の知見によると、冷延した冷延コイル
はこの熱処理によって、圧延組織や機械的性質は改善さ
れるが、エツジ部はこの熱処理のみでは冷間加工性の回
復が不十分で１次の冷間圧延でエツジクラックを発生さ
せ易い１本発明者等は、この熱処理に際してサイドトリ
ミングを施したが。
はこの熱処理によって、圧延組織や機械的性質は改善さ
れるが、エツジ部はこの熱処理のみでは冷間加工性の回
復が不十分で１次の冷間圧延でエツジクラックを発生さ
せ易い１本発明者等は、この熱処理に際してサイドトリ
ミングを施したが。
このサイドトリミングによってエツジクラックが発生し
易い冷延コイルのエツジ部が除去されるため、次回の冷
間圧延でエツジクラックの発生を防止する事ができる。
易い冷延コイルのエツジ部が除去されるため、次回の冷
間圧延でエツジクラックの発生を防止する事ができる。
第２図は、この効果の例を示す図で、エツジクラックの
発生に及ぼすトリミングの影響を示している。尚第２図
で圧延張力は１０〜１５ｋｇｆ／−−２で板厚は０．４
７＋ｕｅ→０．０８＋ｕ＋ｔである。本発明者等は、Ｔ
ｉ−６Ａ Ｑ−２Ｓｎ−４Ｎｏ−２Ｚｒ合金板（板巾：
３８０ｍ５＋）を、請求項（１）の方法で合計冷間圧
延率が４０％になるように冷間圧延し、熱処理前に冷延
コイルの両サイドを３１厳宛サイドトリムを行ったコイ
ルと行わなかった冷延コイルを製作した。これ等の冷延
コイルはいずれも、熱処理を行ない、その後、請求項（
１）に記載したと同様に、チタン合金コイルに張力を加
えながら過材して冷間圧延した。第２図にみられる如く
、サイドトリミングを行わなかったコイルは合計冷間圧
延率が約２０％を超えるとサイドクラックが発生し易い
が、サイドトリミングを行ったコイルは、合計冷間圧延
率が４０％に達してもサイドクラックの発生はなかった
。サイドトリミングは熱処理の後で行ってもよいが、熱
処理後の板は形状が悪くサイドトリミングを正確な寸法
で行う事は困難であるし、またサイドトリミングの応力
がエツジ部に残るため、サイドトリミングは熱処理前に
行う事が望ましい。請求項（２）の冷間圧延も、請求項
（１）と同様に、チタン合金の冷延材に張力を加えて通
板圧延する。
発生に及ぼすトリミングの影響を示している。尚第２図
で圧延張力は１０〜１５ｋｇｆ／−−２で板厚は０．４
７＋ｕｅ→０．０８＋ｕ＋ｔである。本発明者等は、Ｔ
ｉ−６Ａ Ｑ−２Ｓｎ−４Ｎｏ−２Ｚｒ合金板（板巾：
３８０ｍ５＋）を、請求項（１）の方法で合計冷間圧
延率が４０％になるように冷間圧延し、熱処理前に冷延
コイルの両サイドを３１厳宛サイドトリムを行ったコイ
ルと行わなかった冷延コイルを製作した。これ等の冷延
コイルはいずれも、熱処理を行ない、その後、請求項（
１）に記載したと同様に、チタン合金コイルに張力を加
えながら過材して冷間圧延した。第２図にみられる如く
、サイドトリミングを行わなかったコイルは合計冷間圧
延率が約２０％を超えるとサイドクラックが発生し易い
が、サイドトリミングを行ったコイルは、合計冷間圧延
率が４０％に達してもサイドクラックの発生はなかった
。サイドトリミングは熱処理の後で行ってもよいが、熱
処理後の板は形状が悪くサイドトリミングを正確な寸法
で行う事は困難であるし、またサイドトリミングの応力
がエツジ部に残るため、サイドトリミングは熱処理前に
行う事が望ましい。請求項（２）の冷間圧延も、請求項
（１）と同様に、チタン合金の冷延材に張力を加えて通
板圧延する。
請求項（２）の工程を繰り返して行うと、所望の板厚の
高強度チタン合金の極薄板が得られるが、この方法では
圧延後の極薄板はコイル状に巻きとられるため５切板の
冷間圧延とは異なり、厚さの薄い長尺品の製造が可能で
また形状も優れている。
高強度チタン合金の極薄板が得られるが、この方法では
圧延後の極薄板はコイル状に巻きとられるため５切板の
冷間圧延とは異なり、厚さの薄い長尺品の製造が可能で
また形状も優れている。
［実施例コ
第１表に示すＴｉ−６Ａ Ｑ −４Ｖ及びＴｉ−６Ａ
Ｑ −２Ｎｏ−４Ｚｒ−２Ｓｎ合金の薄板を３８０１１
ｍ幅に切断したものを素材とし、０．４＋＋＋＋＋＋厚
みのＪＩＳ ２種（ＴＰ３５Ｃ）冷延板を同幅に切断し
たものをリーダー材とし、端部をＴＩＧ溶接機により突
合せ溶接によりコイル化した。製造したコイルの概略構
成図を第３図に示す。
Ｑ −２Ｎｏ−４Ｚｒ−２Ｓｎ合金の薄板を３８０１１
ｍ幅に切断したものを素材とし、０．４＋＋＋＋＋＋厚
みのＪＩＳ ２種（ＴＰ３５Ｃ）冷延板を同幅に切断し
たものをリーダー材とし、端部をＴＩＧ溶接機により突
合せ溶接によりコイル化した。製造したコイルの概略構
成図を第３図に示す。
第３図（ａ）は供試合金薄板の前後にリーダー用の純チ
タン板を突合せＴＩＧ溶接によりコイル化したもので、
冷間圧延範囲は純チタン板と供試合金溶接部より供試合
金板側に約２５ｍｍ入ったところのため、供試合金板長
さから５０ｍｍ除いた範囲となる。
タン板を突合せＴＩＧ溶接によりコイル化したもので、
冷間圧延範囲は純チタン板と供試合金溶接部より供試合
金板側に約２５ｍｍ入ったところのため、供試合金板長
さから５０ｍｍ除いた範囲となる。
また、（ｂ）は供試合金板ＡとＢを突合せＴＩＧ溶接に
よりまず接合し、その前後にリーダー用の純チタン板に
突合せ、 ＴＩＧ溶接によりコイル化したもので、冷間
圧延範囲は（ａ）と同様に、純チタンと供試合金板の接
合部より供試合金側に約２５鳳鵬入ったところとなり、
中間の供試合金板と供試合金板の溶接部は冷間圧延した
。本コイル化に当っての供試合金板ＡとＢとは同一種類
とした。
よりまず接合し、その前後にリーダー用の純チタン板に
突合せ、 ＴＩＧ溶接によりコイル化したもので、冷間
圧延範囲は（ａ）と同様に、純チタンと供試合金板の接
合部より供試合金側に約２５鳳鵬入ったところとなり、
中間の供試合金板と供試合金板の溶接部は冷間圧延した
。本コイル化に当っての供試合金板ＡとＢとは同一種類
とした。
このようにして製造したコイルはゼンジミア圧延機のリ
ールへのセット性は非常に良好であった。
ールへのセット性は非常に良好であった。
冷間圧延はワークロール径５５１１膳φの合金ロールの
ゼンジミア圧延機を用い、初期張力を１０ｋｇ／ｍｉｓ
”とし、総荷重２０Ｔｏｎで形状矯正し、荷重を５Ｔｏ
ｎきざみで増加させ圧延荷重まで増加させ１合計冷間圧
延率３５％で圧延した。
ゼンジミア圧延機を用い、初期張力を１０ｋｇ／ｍｉｓ
”とし、総荷重２０Ｔｏｎで形状矯正し、荷重を５Ｔｏ
ｎきざみで増加させ圧延荷重まで増加させ１合計冷間圧
延率３５％で圧延した。
荷重を５Ｔｏｎきざみで増加させた理由は張力−荷重の
アンバランスに起因する形状悪化を防止すると共に、そ
れに伴う、絞り防止を防ぐためである７冷間圧延したコ
イルには耳割れ発生を防止するため、両耳部を３鳳−幅
７片側づつスリットし、圧延油等を溶媒洗浄した後、コ
イルをルーズ巻とし８３０℃ＸＩＨｒ保定の真空焼鈍し
た。
アンバランスに起因する形状悪化を防止すると共に、そ
れに伴う、絞り防止を防ぐためである７冷間圧延したコ
イルには耳割れ発生を防止するため、両耳部を３鳳−幅
７片側づつスリットし、圧延油等を溶媒洗浄した後、コ
イルをルーズ巻とし８３０℃ＸＩＨｒ保定の真空焼鈍し
た。
ついで、合計冷間圧延率を３５〜４０％とし→スリット
→真空焼鈍のサイクルを２サイクル繰返し。
→真空焼鈍のサイクルを２サイクル繰返し。
０、１ａｓｔ Ｘ ３７５ｔｄ Ｘ Ｃ（１）チタン合
金極薄板を製造した。製造したチタン合金極薄板の特性
を表２に示すが、ＡＭ３４９１１Ｋを十分に満足すると
共に、形状的にも０．５ｍ＊１５００ｍｍの平坦度が確
保され、板厚バラツキも±５μｍ程度と非常に高精度の
チタン合金箔板を製造した。
金極薄板を製造した。製造したチタン合金極薄板の特性
を表２に示すが、ＡＭ３４９１１Ｋを十分に満足すると
共に、形状的にも０．５ｍ＊１５００ｍｍの平坦度が確
保され、板厚バラツキも±５μｍ程度と非常に高精度の
チタン合金箔板を製造した。
製造した極薄板を航空機用のハニカム材へ適用した結果
も良好で、今後、活発な展開が予想される宇宙開発、海
洋開発等の高耐食、高比強度、非磁性等チタン合金の優
れた特性を利用もする分野に大きな貢献ができるものと
考えている。
も良好で、今後、活発な展開が予想される宇宙開発、海
洋開発等の高耐食、高比強度、非磁性等チタン合金の優
れた特性を利用もする分野に大きな貢献ができるものと
考えている。
〔発明の効果］
本発明を実施する事により、表面美麗で寸法精度が優れ
、かつ厚さの薄い高強度チタン合金の冷延薄板を、能率
よく製造する事ができる。
、かつ厚さの薄い高強度チタン合金の冷延薄板を、能率
よく製造する事ができる。
第１図はチタン合金板の冷間圧延の際のエツジクラック
の発生状況と圧延張力と合計冷間圧延率の関係を示す図
、 第２図は、Ｔｉ−６Ａ Ｑ−４Ｍｏ−２Ｚｒ−２Ｓｎ合
金板のサイドトリミングの効果の例を示す図、 第３図は、実施例のコイルの構成の説明図。 である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
の発生状況と圧延張力と合計冷間圧延率の関係を示す図
、 第２図は、Ｔｉ−６Ａ Ｑ−４Ｍｏ−２Ｚｒ−２Ｓｎ合
金板のサイドトリミングの効果の例を示す図、 第３図は、実施例のコイルの構成の説明図。 である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社
Claims (2)
- （１）チタン合金板の前部と後部とに純チタンのリーダ
ーコイルを溶接し、冷間圧延機の前面と後面に設けたテ
ンションリールに該リーダーコイルをそれぞれ巻きつけ
て、リーダーコイルを介してチタン合金板に張力を加え
て通板圧延して、４０％以下の合計冷間圧延率で冷間圧
延する事を特徴とする、チタン合金極薄板の冷間圧延方
法 - （２）前部と後部とに純チタンのリーダーコイルを有す
る冷間圧延されたチタン合金材に、サイドトリミングと
焼鈍を施し、冷間圧延材の前面と後面に設けたテンショ
ンリールに該リーダーコイルをそれぞれ巻きつけて、リ
ーダーコイルを介してチタン合金板に張力を加えて通板
圧延して、４０％以下の合計冷間圧延率で冷間圧延する
処理工程を、１回又は２回以上繰り返す事を特徴とする
、チタン合金極薄板の冷間圧延方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990389A JPH02200303A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | チタン合金極薄板の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990389A JPH02200303A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | チタン合金極薄板の冷間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02200303A true JPH02200303A (ja) | 1990-08-08 |
| JPH0525563B2 JPH0525563B2 (ja) | 1993-04-13 |
Family
ID=12012167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1990389A Granted JPH02200303A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | チタン合金極薄板の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02200303A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102873097A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-01-16 | 西部钛业有限责任公司 | 一种防止冷轧过程中钛合金板材头尾开裂、掉渣的方法 |
-
1989
- 1989-01-31 JP JP1990389A patent/JPH02200303A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102873097A (zh) * | 2012-10-31 | 2013-01-16 | 西部钛业有限责任公司 | 一种防止冷轧过程中钛合金板材头尾开裂、掉渣的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0525563B2 (ja) | 1993-04-13 |
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